【文章內容簡介】 1 . 2 + 6 . 9 1 . 4 = 4 6 . 4 8 k N / m??（ 輔梁 ( 9 .9 7 1 .2 ) 1 . 2+ 5 . 4 1 . 4 = 2 1 . 0 0 k N / m? ? ? 內滑粱承擔總荷載 3 1 .2 4 7 .5 1 .2 + 1 1 .9 3 1 . 4 6 3 .1 9 k N / m? ? ? ?（ ） 底縱梁承受的總外荷載最大為： 腹板下縱梁分別為： 3 0 . 7 + 0 . 3 ) 1 . 2 + 1 . 2 1 . 4 = 3 8 . 8 8 k N / m??（ 2 7 . 5 + 0 . 2 ) 1 . 2 + 1 . 1 1 . 4 = 3 4 . 7 8 k N / m??（ 1 6 . 2 + 0 . 6 ) 1 . 2 + 3 . 0 1 . 4 = 2 4 . 3 6 k N / m??（ 底板下縱梁分別為： 1 2 . 6+ 1 . 2 ) 1 . 2 + 4 . 7 1 . 4 = 2 3 . 1 4 k N / m??（ 1 2 . 0+ 1 . 1 ) 1 . 2 + 4 . 5 1 . 4 = 2 2 . 0 2 k N / m??（ 因為荷載對稱，另五根底縱梁與上述荷載相同。 3 .澆筑 1梁段位移驗算 位移驗算時荷載用標準組合，計算過程如下： （ 1） 1 號區(qū)域（即翼緣板）截面為三角形，通過 Midas 模擬計算外滑梁要承擔的荷載，計算如下： 混凝土濕重荷載為梯形荷載，翼緣板寬 ，端部厚度 ，根部厚度 ，其端部等效荷載為為 ? ?1 1 6 .3 7 20 .1 8 = 4 . 6 8 k N / m3 .5 2 .7 5 0 .1 8 + 0 .7 5?? ??，其根部等效荷載為? ?1 2 2 .6 4 20 . 7 5 = 1 9 .5 0 k N / m3 .5 2 .7 5 0 .1 8 + 0 .7 5?? ?? 。 其形式為 ， 建立簡單計算模型 如下 圖 18 所示： 圖 18 混凝土濕重等效荷載 經(jīng)過計算所得如下 圖 19 所示： 圖 19 混凝土重量下滑梁承擔荷載 混凝土重量下分配給外滑梁的荷 載： 中交 一公局萬利萬達項目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構掛籃 懸臂澆筑 專項施工技術方案 計算書 6 外滑梁主梁 ，外滑梁輔梁 模板荷載：由于側模是 L 型模板，水平方向的模板以均布荷載模擬，豎向的模板則以集中載荷的形式進行模擬，水平方向模板長水平均布荷載按照模板的分布情況 建立簡單計算模型如下 圖 20 所示： 圖 20 模板重量下等效荷載 經(jīng)過計算所得如下 圖 21 所示： 圖 21 模板重量下滑梁承擔荷載 模板重量下分配給外滑梁的荷載： 外滑梁主梁 ，外滑梁輔梁 振搗混凝土 及 施工人員、施工材料及運輸堆放荷載 ： 22+ =： 建立簡單計算模型如下 圖 22 所示 ： 圖 22 振搗混凝土及施工人員、施工材料及運輸堆放荷載 經(jīng)過計算所得如下 圖 23 所示： 圖 23 外滑梁在振搗混凝土及施工人員、施工材料及運輸堆放荷載下的反力 振搗混凝土 及 施工人員、施工材料及運輸堆放荷載下分配給外滑梁的荷載： 外滑梁主梁 ，外滑梁 輔梁 則外滑梁主梁承受的總外荷載最大為： 主梁 2 4 . 5 + 1 2 . 3 ) 1 . 0 + 6 . 9 1 . 0 = 4 3 . 7 k N / m??（ 輔梁 (1 0 . 5 1 . 9 ) 1 . 0+ 5 . 4 1 . 0 = 1 7 . 8 k N / m? ? ? （ 2） 2 號區(qū)域（即內頂板）對稱承擔荷載，故只需將荷載平均分配到 2 根內滑梁上，則每根內滑梁承擔線荷載結果如下： 滑梁承擔荷載區(qū)域寬度 222 1 .6 0 .4 5 1 .9 5 .3 m? ? ? ? ?B 混凝土濕重 2 1 5 .7 8 2 3 .5 3 0 .8 3 k N /m? ? ? 施工荷載 ? ?2 .5 2 5 .3 2 1 1 .9 3 k N / m? ? ? ? 模板荷載 70 2 =10kN /m?? 內滑粱承擔總荷載 3 0 . 8 3 1 0 1 . 0 + 1 1 . 9 3 1 . 0 5 2 .7 6 k N / m? ? ? ?（ ） （ 3）、 5 號區(qū)域澆筑混凝土時，各底縱梁要承擔的荷載，底板長度為 ，將其簡化為一根桿件，將 10 根底縱梁在底板的相對位置處簡化為 10 個支座，再將作用在底縱梁上的混凝土重量，模板重量，振搗混凝土產(chǎn)生的荷載以及施工人員、施工材料及運輸堆放荷載以等效荷載的方式加載在這根桿上，通過 Midas 計算底縱梁實際要承擔的荷載，計算步驟如下： 3 號區(qū)域的混凝土濕重： 4 6 9 .3 6 3 .5 0 .7 1 9 1 .6 k N / m? ? ?的均布荷載。 4 號區(qū)域的混凝土濕重為 /m的梯形荷載。 5 號區(qū)域的混凝土濕重： 3 3 9 .3 8 3 .5 4 .3 2 2 .5 5 k N / m? ? ?的均布荷載。 建立簡單計算模型如下 圖 24 所示： 圖 24 混凝土濕重等效荷載 圖 25 所示： 圖 25 混凝土重量下滑梁承擔荷載 中交 一公局萬利萬達項目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構掛籃 懸臂澆筑 專項施工技術方案 計算書 7 混凝土重量下分配給底縱梁的荷載： 腹板下底縱梁分別為 、 、 底板下底縱梁分別為 、 、 、 模板荷載： 3 0 6 .5 3 .5 = 1 .3 2 k N /m?? 建立簡單計算模型如下 圖 26 所示： 圖 26 模板重量下等效荷載 經(jīng)過計算所得如下 圖 27 所示： 圖 27 模板重量下滑 梁承擔荷載 模板重量分配給外滑梁的荷載： 腹板下底縱梁分別為 、 、 底板下底縱梁分別為 、 、 、 振搗混凝土 及 施工人員、施工材料及運輸堆放荷 載 ： 22+ =： 建立簡單計算模型如下 圖 28 所示 ： 圖 28 振搗混凝土及施工人員、施工材料及運輸堆放荷載 經(jīng)過計算所得如下 圖 29 所示： 圖 29 下縱梁承擔荷載所受反力 振搗混凝土 及 施工人員、施工材料及運輸堆放 荷載下分配給外滑梁的荷載： 腹板下底縱梁分別為 、 、 底板下底縱梁分別為 、 、 、 則底縱梁承受的總外荷載最大為： 腹板下縱梁分別為： 5 2 . 7 + 0 . 4 ) 1 . 0 + 1 . 2 1 . 0 = 5 4 . 3 k N / m??（ 4 7 . 9 + 0 . 3 ) 1 . 0 + 1 . 1 1 . 0 = 4 9 . 3 k N / m??（ 4 5 . 9 + 0 . 9 ) 1 . 0 + 3 . 0 1 . 0 = 4 9 . 8 k N / m??（ 底板下縱梁分別為： . + 1 . 4 ) 1 . 0 + 4 . 7 1 . 0 = 3 0 . 0 k N / m??（ 2 3 9 . + 1 . 3 ) 1 . 0 + 4 . 5 1 . 0 = 2 8 . 3 k N / m??（ 2 2 5 因為荷載對稱，另五根底縱梁與上述荷載相同。 . 建立空間有限元整體模型 根據(jù)初步設計的適用于薛家壩 2 號大橋的掛籃，為驗算掛籃各構件的內力和變形是否滿足要求，采用大型結構計算軟件 MIDAS/Civil進行整體空間受力分析。 澆筑混凝土狀態(tài)掛籃模型 計算懸臂澆筑混凝土工況時，內外滑梁及底縱梁長 ，主桁后端通過精軋螺紋鋼錨固在已澆筑混凝土上。 澆筑混凝土狀態(tài)總體計算圖示見 圖 30，總體計算邊界條件設定見附 圖 31。 圖 30 澆筑狀態(tài)計算軸側圖 中交 一公局萬利萬達項目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構掛籃 懸臂澆筑 專項施工技術方案 計算書 8 圖 31 澆筑狀態(tài) 邊界條件設定 空載走行狀態(tài)掛籃模型 計算空載走行工況時，內外滑梁長度 ，底縱梁長 ，下后橫梁處于吊掛狀態(tài)，只有兩端用吊桿與主桁后橫梁端部連接，主桁后端通過精軋螺紋鋼與軌道梁相連，連接位置為軌道梁四分之一（最不利）位置。 空載走行狀態(tài)總體計算圖示見 圖 32，總體計算邊界條件設定見附 圖 33。 圖 32 走行狀態(tài)計算軸測圖 圖 33 走行狀態(tài)邊界條件設定 5. 受力結果分析 掛籃主要由兩種材料構成： Q235 鋼和精軋螺紋鋼，精軋螺紋鋼吊桿只承受拉應力，因此僅驗算其抗拉強度及變形。其余構件承受彎矩剪力等內力作用，需對各項強度進行驗算。 各計算結果取 1梁段及 8梁段的包絡結果，即兩種工況的最不利結果。經(jīng)計算掛籃在 1 號階段澆筑狀態(tài)時最不利。 . 澆筑狀態(tài)掛籃計算結果 澆筑 1梁段 時 掛籃強度計算 主桁架包括梯形主桁、前橫梁、后橫梁和上橫梁，梯形主 桁主要承受前橫梁傳遞的各吊桿力。主桁應力如 圖 34 所示： 圖 34 主桁最大正應力圖 圖 35 主桁最大剪應力圖 由結果可知，掛籃主桁的最大應力為 215MPa，最大剪應力為 125MPa，滿足強度設計要求。 中交 一公局萬利萬達項目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構掛籃 懸臂澆筑 專項施工技術方案 計算書 9 澆筑 1梁段 時 掛籃前橫梁強度計算 圖 36 前橫梁最 大正應力圖 圖 37 前橫梁剪應力圖 由結果可知，掛籃前橫梁的最大正應力為 215MPa，最大剪應力為 125MPa，滿足強度設計要求。 澆筑 1梁段 時 掛籃內外滑梁強度計算 圖 38 掛籃滑梁最大正應力圖 圖 39 掛籃滑梁剪應力圖 由結果可知，掛籃內外滑梁最大正應力為 215MPa，最大剪應力為 125MPa，滿足 強度設計要求。 澆筑 1梁段 時 掛籃底籃縱梁強度計算 圖 40 底籃縱梁最大正應力圖 圖 41 底籃縱梁剪應力圖 掛籃底籃縱梁最大正應力為 215MPa，最大剪應力為 125MPa，滿足設計要求。 中交 一公局萬利萬達項目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構掛籃 懸臂澆筑 專項施工技術方案 計算書 10 澆筑 1梁段 時 掛籃底籃橫梁強度計算 圖 42 底籃橫梁最大正應力圖 圖 43 底籃橫梁剪應力圖 由 結果可知，掛籃底籃橫梁的最大拉應力為 215MPa，最大剪應力為125MPa，滿足設計要求。 澆筑 1梁段 時 掛籃后錨壓梁強度計算 圖 44 掛籃后錨壓梁最大正應力圖 圖 45 掛籃后錨壓梁剪應力圖 錨