【文章內(nèi)容簡介】 3精度時 Δ 1= mm Δ 2= mm 由 δ z=1/4Δ 得 ：δ z1= mm δ z2= mm 則 ： LＭ 1– δ z =[（ 1+Scp） LS+3/4Δ ]– δ z =[（ 1+%） 94+3/4 ]– =– mm LＭ 2– δ z =[（ 1+Scp） LS+3/4Δ ]– δ z =[（ 1+%） 47+3/4 ]– =– mm (二 ) 型芯 高度 尺寸的計算 運用平均收縮率法： HＭ – δ z =[（ 1+Scp） LS+2/3Δ ]– δ z HＭ ———— 型芯高度尺寸（ mm） δ z———— 型芯高度制造公差（ mm） 其余符號同上 由 ： HＳ 1=2 mm HＳ 2=8 mm HＳ 3=20 mm HＳ 4=24 mm 取 IT3精度時 Δ 1= mm Δ 2= mm Δ 3= mm Δ 4= mm 由 δ z=1/4Δ 得 ：δ z1= mm δ z2= mm δ z3= mm δ z4= mm 則 ： HＭ 1– δ z =[（ 1+Scp） LS+2/3Δ ]– δ z =[（ 1+%） 2+2/3 ]– =– mm HＭ 2– δ z =[（ 1+Scp） LS+2/3Δ ]– δ z =[（ 1+%） 8+2/3 ]– = – mm HＭ 3– δ z =[（ 1+Scp） LS+2/3Δ ]– δ z =[（ 1+%） 20+2/3 ]– =– mm HＭ 4– δ z =[（ 1+Scp） LS+2/3Δ ]– δ z =[（ 1+%） 24+2/3 ]– =– mm (三 ) 型芯中心距尺寸的計算 同樣運用平均收縮率法 ： Ｌ Ｍ 177。δ z/2=[（ 1+Scp） LS]177。δ z/2 Ｌ Ｍ ———— 模具中心距尺寸（ mm） Ｌ Ｓ ———— 模具中心矩尺寸（ mm） δ z———— 模具中心矩尺寸制造公差（ mm） 其余符號同上 由 ： LS1=13 mm LS2=46 mm LS3=50 mm LS4=40 mm 取 IT3 精度時 ：Δ 1= mm Δ 2= mm Δ 3= mm Δ 4= mm 由 δ z=1/4Δ 得 ：δ z1= mm δ z2= mm δ z3= mm δ z4= mm LＭ 1 177。δ z/2=[（ 1+Scp） LS] 177。δ z/2 =[（ 1+%） 13]177。 = 177。 mm LＭ 2 177。δ z/2=[（ 1+Scp） LS] 177。δ z/2 =[（ 1+%） 46]177。 = 177。 mm LＭ 3 177。δ z/2=[（ 1+Scp） LS] 177。δ z/2 =[（ 1+%） 50]177。 =177。 mm LＭ 3 177。δ z/2=[（ 1+Scp） LS] 177。δ z/2 =[（ 1+%） 40]177。 =177。 mm 第三節(jié) 模具的裝配工藝及零件工藝 一 模具的裝配工藝 (一 ) 注射模裝配的主要要求如下： 模具上下平面的平行度偏差不大于 ，分模面處密合。 推件時推桿和卸料板動作要保持同步。 上、下模型芯必須精密接觸。 (二 ) 模具的裝配順序 塑 件 的 結(jié) 構(gòu) 形 狀 是 型 芯 、型 腔 在 合 模 后 很 難 找 正 相 對位置 ,模 具 還 設 有 斜 滑 塊 機 構(gòu) ,所以 ,模 具 要 先 裝 號 導 柱 、導套作為模具的裝配基準。 (1) 凸 模和型芯的裝配 凸模鑲塊采用埋入式結(jié)構(gòu) ,并 采 用 過 渡 配 合 的 方 式 連接。 小 型 芯 也 采 用 壓 入 式 結(jié) 構(gòu) , 采 用 過 渡 配 合 的 方 式 連接。 (2) 型腔的裝配 為 了 節(jié) 省 模 具 鋼 ,型 腔 采 用 鑲 拼 式 結(jié) 構(gòu) ,過 渡 方 式 配合 ,用螺釘和固定板緊固。 二 模具零件的裝配工藝 模具精度是影響塑料成型件精度的重要因素之一。為了保證模具精度，制造時要達到如下要求： 一 塑料模具的所有零件，在材料、加工精度和熱處理質(zhì)量等方面均應符合相應圖樣的要求。 1 組成模架的零件應達到規(guī)定的加工要求，裝配成套的模架應活動自如，并達到規(guī)定的平行 度和垂直度等要求。 模具的功能必須達到設計要求。 為了鑒別塑料成型件的質(zhì)量，裝配好的模具必須在生產(chǎn)條件下試模很大，并根據(jù)試模存在的問題進行修整，直至試出合格的成型件為止。 二 定模鑲塊的加工 型腔的形狀往往比較復雜，而且要求尺寸精度高和表面粗糙度小，所以型腔的加工程序為： 銑加工 平面磨削 熱處理 電火花加工電火花穿孔 鉆孔 線切割 電鍍 三 滑塊的加工 加工程序： 銑加工 平面磨削 熱處理 平面磨削鉆孔 鏜 研磨拋光 四 動模鑲塊的加工 加工程序： 銑加工 平面磨削 熱處理 電火花加工平面磨削 鉆孔 研磨拋光 三 模具的試模與維修 一 模具的試模 試模前，對模具進行仔細的檢查，在試模過程中應作詳細的記錄觀察模具是否合格，有什么問題存在。試模后，將模具情理干凈， 涂上防銹油。 二 模具的維修 模具在使用過程中，會產(chǎn)生正常的磨損或不正常的損壞。不正常的磨損絕大多數(shù)是由于操作不當所致，這是并不需要將整個模具報廢，只需局部修復即可。局部修復應由專門的模具工進行。修模以前，應研究模具圖樣，以了解模具結(jié)構(gòu)、材料和熱處理狀態(tài)。對于零件損壞的，可將壞的拆下，另外加工一個新的零件裝上。型腔打缺的，當其未經(jīng)熱處理硬化時，可用銅焊或鑲嵌的方法來修復。 模具應注意經(jīng)常檢查維修，不要等到損壞嚴重了才來修復。 第七章 脫模機構(gòu)的設計 第一節(jié) 脫模機構(gòu)的設計 一 在注射成型 完之后，塑件要從模具的型腔或型芯上脫出 。 此 塑 件 脫 模 時 采 用 推 桿 推 出 機 構(gòu) 。 為 了 不 使 塑 件 產(chǎn) 生 變形 或 破 壞 ，應 該 合 理 布 置 推 桿 位 置 ，布 置 推 桿 時 有 如 下 要 點 ： 推 桿 應 設 在 脫 模 阻 力 大 的地方。 推桿應均勻布置。 推 桿 應 設 在 塑 件 強 度 、 剛度較大處。 推 桿 直 徑 采 用 Φ 5， 截 面 為 圓形，尾部采用臺肩的形式。推桿直徑 d 與模板上的推桿孔采用Ｈ 8/f7 間 隙 配 合 。 推 桿 固 定 端 與 推 桿 固 定 板 通 常 采 用 單 邊 的 間 隙 。 推 桿 材 料 采 用 Ｔ 8Ａ ， 經(jīng) 淬 火 處 理 ， 硬 度 為HRC54— 58。 第二節(jié) 脫模機構(gòu)的計算 此 塑 件 屬 于 薄 壁 殼 體 形 塑 件 ， 斷 面 為 矩 環(huán) 形 ， 所 以 脫 模力按下式計算： Ｆ =8Ｅε tLCoSφ（ ftgφ） /（ 1u） K1 式中 Ｅ — 塑料的拉伸模量（ MPa） ?。?= 103 ε — 塑料成型平均收縮率 取 % t— 塑件的平均壁厚（ mm） 取 L— 塑件包容型芯的長度（ mm） 取 u — 塑件的泊松比 取 φ — 脫模斜度 取 30 f— 塑料與鋼材之間的摩擦因數(shù) 取 K1 — 由 f 和φ決定的因 次數(shù) 取 K1 =1+fSinφ CoSφ = 將數(shù)據(jù)代入公式中得 Ｆ 1= KN 由 L2=26 mm 得 Ｆ 2= KN 塑件壁厚與其內(nèi)孔長度之比大于 1/20 時 ，采 用 如 下 公 式 ： Ｆ =2（ a+b） Eε L(ftgφ )/(1+u+K2)K1 式中 a— 矩形型腔的短邊長度（ mm） 取 51 b— 矩形型腔的長邊長度（ mm） 取 98 K2— 由λ（λ =r/ｔ）和φ決定的因次數(shù) K2=2λ 2/CoSφ 2+2λ CoSφ = 將以上數(shù)據(jù)代入公式中得 Ｆ 3= KN 第八章 合模導向及抽芯的設計 一 合模導向機構(gòu)的設計 模導向機構(gòu)是保證動定模合模時，正確定位和導向零件。合模導向機構(gòu)主要有導柱導向和錐面定位兩種形式。在此采用導柱導向定位。導向機構(gòu)有如下作用： 定 位 作 用 導向作用。 導柱導向機構(gòu)的主要零件是導柱和導套。在此模具中采用直徑Φ 16 的 導 柱 ， 材 料 是 T8A 鋼 ， 經(jīng) 淬 火 處 理 ， 硬 度 為HRC5055。導 柱 固 定 部 分 表 面 粗 糙 度 Ra 為 ,導向部分表面粗糙度 Ra 為 — 。采 用 4 個等直徑的導柱對稱布置。如右圖所示。 導 柱 固 定 端 與 模 板 之 間一般采用Ｈ 7/m6 過渡配合，導柱的導向部分通常 采用Ｈ 7/f7 間隙配合。 在 此 模 具 中 采 用 帶 頭導套，直徑Φ 35， 材 料 與 導柱 材 料 相 同 ，此 導 套 用 Ｈ 7/m6 配 合 ，鑲 入 定 模 板 內(nèi) ，并 且 采用中小型標準模架。 二 側(cè)抽芯機構(gòu)的設計 注射機采用斜導柱側(cè)向分型與抽芯機構(gòu)，如圖所示。 (一 )、抽芯距的確定 為 了 安 全 起 見 ，側(cè) 向 抽 芯 距 離 通 常 比 塑 件 上 的 側(cè) 孔 的 深度為 2mm 即抽芯距 S=3mm。 (二 )，抽芯力得計算 抽 芯 力 得 計 算 同 脫 模 力 計 算 相 同 。對 于 側(cè) 向 凸 起 較 小的 塑 件 的 抽 芯 力 往 往 是 比 較 小 的 ，僅 僅 是 克 服 塑 件 與 側(cè) 型 腔的 粘 附 力 和 側(cè) 型 腔 滑 塊 移 動 時 的 摩 擦 力 。對 于 側(cè) 型 芯 的 抽 芯力，往往采用如下的公式進行估算： Fc=chp(μ Cosα Sinα ) 式中 Fc抽芯力 (N)； c側(cè)型芯成型部分的截面平均周長(m) ； h側(cè)型芯成型部份的高度 (m) ； p塑件對側(cè)型芯的收縮力 (包緊力 )，其 值 與 塑 件 的 幾 何 形 狀 及 塑 料 的 品 種 、 成 型 工 藝 有 關(guān) ， 一 般情況下模內(nèi)冷卻的塑件， p==(~ 1 . 2)Pa； 181。塑 件 在 熱 狀 態(tài) 時 對 鋼 的 模 擦系數(shù)，一般 181。=~ 0 . 2 0； α 側(cè) 型 芯 的 脫 模 斜 度 或 傾 斜 角(186。)。 將數(shù)據(jù)代入公式中得 Fc =() = KN (三 )、斜導柱的設計 取 斜 導 柱 的 工 作 端 部 設 計 成 錐 臺 形 ， 錐 臺 的 斜 角 為 17186。 斜 導 柱 與 其 固 定 的 模 板 之 間 采 用 過 渡 配 合 H7/m6。由于斜 導 柱 在 工 作 過 程 中 主 要 用 來 驅(qū) 動 側(cè) 滑 塊 作 往 復 運 動 ，側(cè) 滑塊運 動 的 平 穩(wěn) 性 由 導 滑 槽 與 滑 塊 之 間 的 配 合 精 度 保 證 ，而 核模 時 滑 塊 的 最 終 準 確 位 置 由 楔