【文章內容簡介】 芯高度尺寸公式 ? ?? ?0321 zscpM HSH ?????? 式中 HM—— 組合型芯高度尺寸，㎜ Scp—— 塑料的平均收縮率， % Hs—— 塑件孔深度公稱尺寸，㎜ Δ —— 塑件公差值，㎜ δ z—— 組合型芯高度制造公差，㎜ 已知 Hs= ㎜ Scp= Δ = ㎜ 所以 δ z=Δ /3= ㎜ ? ?? ? 0 ?? ??????MH 型腔壁厚計算 模具的型腔將受到高壓的作用，因此模具型腔應該具有足夠的剛度和強度。強度不足將導致塑性變形，甚至開裂。剛度不足將導致彈性變形， 導致型腔向外膨脹，產生溢料間隙。在本次設計中采用圓形整體式型腔。 按剛度計算側壁的厚度 s 由 １ 得出 ??????? ?Ephs 式中 E—— 模具材料的彈性模量， MPa，碳剛為 ? 105MPa p—— 型腔壓力， MPa，由前面所知為 25 或 30 MPa [δ ]—— 剛度條件，即允許變形量，㎜，由 １ 得出聚丙烯的 [δ ]值允許范圍為 ～ ㎜ h—— 型腔深度尺寸，㎜ 所以 mms ??? ?? 17 按強度計算側壁的厚度 s 由 １ 得出 ? ?? ? 12 ???? prs ? ? 式中 r—— 型腔徑向半徑，㎜ p—— 型腔壓力， MPa，由前面所知為 25 或 30 MPa [? ]—— 模具材料的許用應力， MPa，已知為 160 MPa 所以 mms ????? 由此可以選取 s= ㎜。 按剛度計算底版的厚度 hs ? ??Ephs ? 式中 E—— 模具材料的彈性模量， MPa，碳剛為 ? 105MPa p—— 型腔壓力， MPa，由前面所知為 25 或 30 MPa [δ ]—— 剛度條件，即允許變形量，㎜，由 １ 得出聚丙烯的 [δ ]值允許范圍為 ～ ㎜ h—— 型腔深度尺寸，㎜ 所以 5 4????s ≧ ㎜ 按強度計算底板的厚度 hs ? ?? prs? 式中 r—— 型腔徑向半徑，㎜ p—— 型腔壓力， MPa，由前面所知為 25 或 30 MPa [? ]—— 模具材料的許用應力， MPa，已知為 160 MPa 所以 160 2??s ≧ ㎜ 由此可以選取 hs= ㎜。 18 脫模機構的設計和計算 脫模阻力的計算 因為塑件的壁厚為 2 ㎜，內孔直徑為 56㎜，所以塑件的壁厚與內孔直徑之比為 2/56= 而 1/20=＞ 所以可以看作是薄壁殼體形塑件，又由于塑件的斷面為圓環(huán)形 BKtgftLEQ 1011c os2 ?? ???? ?????? ??? 式中 E—— 塑料的拉伸模量， MPa ε —— 塑料成型平均收縮率， % t—— 塑料的平均壁厚，㎜ L—— 塑料包容型芯的長度，㎜ 181?！?塑料的泊松比 φ —— 脫模斜度 (塑料側面與脫模方向之夾角 ) ?—— 塑料與鋼材之間的摩擦因數 B—— 塑件再與開模方向垂直的平面上的投影面積 (㎝178。 ),當塑件底部有通孔時， 10B 項應為零。 K1—— 由?和φ決定的無因次數，可由下式計算 ?? co ssin11 fK ?? 已知 E=～ ?10179。MPa ε =2% t=2 ㎜ L=13 ㎜ μ = φ =1186。 ?= 根據前面所知的 B＝ 2826 ㎜178。 K1=1+?sin1186。cos1186。= Q= 脫模機構的設計 在本次設計中，我采用的脫模機構是先由齒條帶動錐齒輪傳動，再由錐齒輪帶動螺紋型環(huán)轉動，使得塑件的螺紋部分被脫出，同時澆道凝料也被旋轉脫出，再用頂桿頂動塑件。在自身重力的作用下澆道和凝料就會掉落下來 。 推桿采用直桿式圓柱推桿，為了增大細長推桿的剛性，設計成臺階形。推桿用熱作模具鋼制造，最后經表面氮化處理，配合段的表面粗糙度為 19 m。 推桿脫模機構用復位桿復位，復位桿應對稱分布，常取 2 到 4 根，但最好多于 2 根。與復位桿頭部接觸的定模板應淬火或局部鑲入淬火鑲塊。 為避免推板運動時發(fā)生偏斜，造成運動卡滯或推桿彎曲損壞等問題，設計推出導向裝置。因為是中小型模具采用 2根導柱導向。并且設置導向套。 脫螺紋機構的設計 脫螺紋的形式 在本設計中采用的是開模時齒條帶動錐齒輪傳動，再由錐齒輪帶動 螺紋型環(huán)轉動，使得塑件的螺紋部分被脫出。 旋轉脫螺紋扭距的計算 根據 １ 得出對于薄壁內螺紋塑件，旋轉脫模所需最小扭距由下式計算： Mmin= ???? ?cos4S trLfE 式中 E—— 塑料的拉伸彈性模量， MPa ε —— 塑料成型平均收縮率， % t—— 螺紋塑料的平均壁厚，㎜ r—— 螺紋型芯或型環(huán)的中半徑，㎜ L—— 螺紋型芯或型環(huán)螺紋段的長度，㎜ ?—— 塑料與鋼材之間的摩擦因數 S—— 螺距，㎜ λ —— 螺紋升角， 186。 Ψ —— 螺紋形狀因子，由螺紋類型決定 由 １ 得出螺紋形狀因子可由下式計算 Ψ=h/cos? 式中 h—— 螺紋型芯或螺紋型環(huán)的螺紋工作高度，㎜ ? —— 螺紋牙尖角之半， 186。 已知 E=～ ?10179。MPa ε =2% t=2 ㎜ L= ㎜ r= ㎜ S= ?= λ =20186。 ?=15186。 h= ㎜ Mmin=?105N㎜ 20 旋出螺紋型芯所需的實際扭距 Mco(N㎜ )： Min=φ Mmin 式中 φ —— 由試驗確定之系數，一般旋出螺紋型環(huán)所需的實際扭距約等于最小扭距。 對主流道凝料能否脫出的校核 主流道凝料能否脫出要看澆口處塑件對型芯的力是否大于凝料的扭轉力，只有當力大于扭轉力時主流道的凝料才能旋轉脫出螺紋，最后隨塑件脫出。 對于厚壁內螺紋塑件，旋轉脫模所需的最小扭距由下式得出： ??? ?? ?? c os24m in S lfrEM 式中 E—— 塑料的拉伸彈性模量， MPa ε —— 塑料成型平均收縮率， % r—— 螺紋型芯或型環(huán)的中半徑，㎜ L—— 螺紋型芯或型環(huán)螺紋段的長度，㎜ ?—— 塑料與鋼材之間的摩擦因數 S—— 螺距，㎜ λ —— 螺紋升角， 186。 θ —— 厚壁螺紋塑件無量綱特征因數，對于內螺紋塑件 θ = ???? 2222rR rR μ —— 塑件的泊松比 R—— 塑件內螺紋的外半徑，㎜ r0—— 塑件外螺紋的內半徑，㎜ 已知 R=6㎜ r0= ㎜ μ = θ =6178。+178。/(6178。178。)+ = Ψ —— 螺紋形狀因子，由螺紋類型決定。螺紋形狀因子可由下式計算 ?cosh?? 21 式中 h—— 螺紋型芯或螺紋型環(huán)的螺紋工作高度，㎜ ? —— 螺紋牙尖角之半， 186。 已知 E=～ ?10179。MPa ε =2% l= ㎜ r= ㎜ S= ㎜ ?= λ =20186。 ?=15186。 h= ㎜ 所以 Mmin= N㎜ 又由于 r= ㎜，所以旋出主流道凝料所要的力為 NrMF 3m in ???? 335 ???????F 所以塑件對型芯的力大于凝料的扭轉力，主流道的凝料能夠旋轉脫出螺紋，最后隨塑件脫出。 止轉裝置的設計 在塑件內的頂面設計一圈防轉齒，使型芯和塑件之間沒有轉動，只是螺紋型環(huán)從塑件上脫出。 驅動裝置和傳