【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 2Z = ?? 2ZSz =9945=54。 11 Ⅱ軸 — Ⅲ軸 變速組齒輪 為了避免根切現(xiàn)象和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的需要，取 22min ?Z 。 由式（ 13）得： minmin11 ZuS z ???????? ?? 7822111???????????????? 查 [3]書第 36 頁表 2 確定合理的齒數(shù)和 zS =80。 1Z =40，則 ?1Z = 1ZSz? =8040=40； 2Z =23，則 ?2Z = 2ZSz? =8023=57； 3Z =31，則 ?3Z = 3ZSz? =8031=49。 Ⅲ軸 — Ⅳ軸 變速組齒輪 為了避免根切現(xiàn)象，同時(shí)滿足傳動(dòng)比的要求 ，取 20min ?Z 。 由式（ 13）得： minmin11 ZuS z ???????? ?? 100204111???????????????? 查 [3]書第 36 頁表 2 確定合理的齒數(shù)和 zS =100。 1Z =20，則 ?1Z = 1ZSz? =10020=80； 2Z =50，則 ?2Z = 2ZSz? =10050=50。 Ⅳ軸 — Ⅴ軸 變速組齒輪 為了避免根切現(xiàn)象，同時(shí)滿足傳動(dòng)比的要求，且要滿足有 6 級(jí)轉(zhuǎn)速 12 重復(fù)，取 20min ?Z 。 由式（ 13）得： minmin11 ZuS z ???????? ?? 100204111???????????????? 查 [3]書第 36 頁表 2 確定合理的齒數(shù)和 zS =100。 1Z =20，則 ?1Z = 1ZSz? =10020=80； 2Z =50，則 ?2Z = 2ZSz? =10050=50。 高速分支Ⅲ軸 — Ⅵ軸 變速組齒輪 此處僅有一個(gè)傳動(dòng)比 ???u 。 為了避免根切現(xiàn)象，同時(shí)滿足傳動(dòng)比的要求，取 20min ?Z 。 由式（ 13）得： minmin11 ZuS z ???????? ?? 36 11???????? ?? 查 [3]書第 36 頁表 2 確定合理的齒數(shù)和 zS =113。 ?1Z =50，則 1Z = ?? 1ZSz =11350=63。 低速分支Ⅴ軸 — Ⅵ軸 變速組齒輪 此處僅有一個(gè)傳動(dòng)比 11 ?? ?u。 為了避免根切現(xiàn)象，同時(shí)滿足傳動(dòng)比的要求，取 22min ?Z 。 由式（ 13）得： 13 minmin11 ZuS z ???????? ?? 8522111???????????????? 此對(duì)齒輪為斜齒輪，取此對(duì)斜齒輪的螺旋角 ??12? 。 保證Ⅲ軸 — Ⅵ軸與Ⅴ軸 — Ⅵ軸的中心距相等，即 ? ? ? ?22 2211 ZZmZZm n ????? 若模數(shù)相等，即 nmm? ，則 11122 ???ZZ 。 查 [3]書第 36 頁表 2 齒數(shù)和 zS =111。 2Z =29，則 ?2Z = 2ZSz? =11129=82。 核算轉(zhuǎn)速誤差 實(shí)際傳動(dòng)比所造成的主軸轉(zhuǎn)速誤差，一般不應(yīng)該超過 )%1(10 ?? ? ，即 ? ?%110 ????? ?n nn （ 14） 式中： n? —— 主軸的實(shí)際轉(zhuǎn)速， min/r ； n —— 主軸的標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速 , min/r ； ? —— 傳動(dòng)系統(tǒng)的公比。 1. 最小轉(zhuǎn)速誤差 主軸的最小實(shí)際轉(zhuǎn)速為： 822980208020572345542501322900m i n ????????n min/ r? 由（ 14）式得， ? ? %%%110% 163 ?????????nnn 14 2. 最大轉(zhuǎn)速誤差 主軸的最大 實(shí)際轉(zhuǎn)速為： 5063404040592 501 322 90 0m a x ??????n min/ r? 由（ 14）式得， ? ? %%%110% ?????????nnn 綜上所述，主軸轉(zhuǎn)速的誤差在規(guī)定的范圍內(nèi)。 繪制傳動(dòng)系統(tǒng)圖 ⅦⅥⅤⅣⅢⅡⅠM7. 5k W29 00 r/ mi n 圖 13 傳動(dòng)系統(tǒng)圖 根據(jù)轉(zhuǎn)速圖和各傳動(dòng)副齒輪的齒數(shù)按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《機(jī)械制圖》中的機(jī) 15 構(gòu)運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖（ GB4460— 84）繪制出傳動(dòng)系統(tǒng)圖，圖中按運(yùn)動(dòng)順序畫出由電動(dòng)機(jī)經(jīng)各傳動(dòng)軸至主軸的傳動(dòng)系統(tǒng)。傳動(dòng)軸上的齒輪軸向位置大致與展開圖相對(duì)應(yīng)，畫出了軸承的符號(hào)，標(biāo)出 了軸號(hào)、齒輪的齒數(shù)、皮帶輪的直徑、電動(dòng)機(jī)的型號(hào)、功率和轉(zhuǎn)速，傳動(dòng)系統(tǒng)圖見圖 13。 車床的正、反轉(zhuǎn)是通過一個(gè)空套齒輪實(shí)現(xiàn)的，當(dāng)反轉(zhuǎn)時(shí)運(yùn)動(dòng)由Ⅰ軸傳到Ⅶ軸，通過Ⅶ軸上的空套齒輪將運(yùn)動(dòng)傳到Ⅱ軸上。 16 第 2 章 傳動(dòng)零件的初步計(jì)算 帶傳動(dòng)計(jì)算 帶傳動(dòng)的失效形式和設(shè)計(jì)準(zhǔn)則： 帶傳動(dòng)的主要失效形式是打滑和帶的疲勞破壞，因此，帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則是在保證帶傳動(dòng)不打滑的前提下，具有一定的疲勞強(qiáng)度和壽命。 1. 確定設(shè)計(jì)功率 根據(jù)電動(dòng)機(jī)的額定功率 dN、載荷的性質(zhì)和每天工作時(shí)間等因素來確定設(shè)計(jì)功率： dAd NKP ? （ 21） 式中： AK —— 工作情況系數(shù)； dN —— 電動(dòng)機(jī)的額定功率， KW 。 由以上設(shè)計(jì)內(nèi)容可知，電動(dòng)機(jī)的型號(hào)為 Y132S2— 2，額定功率為KWNd ? ，查 [4]第 142 頁表 9— 13 ，取工作情況系數(shù) ?AK 。 則，設(shè)計(jì)功率為 dAd NKP ? ? ?? 因此，設(shè)計(jì)功率為 KWPd ? 。 2. 選擇帶型 根據(jù)設(shè)計(jì)功率 dP 和小帶輪的轉(zhuǎn)速 min/29001 rn ? ，查 [4]第 143 頁圖9— 8 得，帶型為 A 型普通 V 帶。 3. 確定帶輪直徑 初選小帶輪直徑 1D 。 查 [4]第 134 頁表 9— 7 得，可初選小帶輪直徑 mmD 1321 ? ； 大帶輪的轉(zhuǎn)速 min/ rn ? ；傳動(dòng)比 89 3129 00 ??i 。 大帶輪直徑： 12 iDD? 17 mm ? ?? 查 [4]第 134 頁表 9— 7 得，選大帶輪直徑 mmD 2502 ? 。 實(shí)際傳動(dòng)比為： 8 9 1 3 22 5 012 ??? mmmmDDi 大帶輪實(shí)際轉(zhuǎn)速 inn 12? min/min/2900rr?? 轉(zhuǎn)速誤差 %5%%100m in/ m in/ in/15312 ?????? r rrn 因此，此帶輪直徑是允許的。 4. 驗(yàn)算帶速 可用下式計(jì)算帶速： 100060?? Dnv ? （ 22） 式中： v —— 帶速， sm/ ； D —— 帶輪的基準(zhǔn)直徑， mm； n —— 帶輪的轉(zhuǎn)速， min/r 。 用公式（ 22）計(jì)算帶速 100060?? Dnv ? smrmm/20 100060m in/2900132? ???? ? 因?yàn)?smvsm /25/5 ?? ,因此帶速合適。 5. 確定帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度和傳動(dòng)中心距 18 由 ? ? ? ?21021 DDaDD ???? 初定中心距，取 mma 7000 ? 。 根據(jù)帶傳動(dòng)的幾何關(guān)系，按下式計(jì)算所需帶的長(zhǎng)度： ? ? ? ?0212210 4220 a DDDDaL d ????? ? （ 23） 式中：0dL—— 帶的初算長(zhǎng)度， mm； 0a —— 初定中心距， mm； 1D 、 2D —— 主動(dòng)輪和從動(dòng)輪的基準(zhǔn)直徑， mm。 則根據(jù)公 式（ 23）得： ? ? ? ?0212210 4220 a DDDDaL d ????? ? ? ? ? ?mm mmmmmmmmmmmm2 0 05 700413225025013227002? ???????? ? 查 [4]第 129 頁圖 9— 3 得，取帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 mmLd 2021? 。 由下式可以計(jì)算實(shí)際中心距 a ： 2 00 dd LLaa ??? （ 24） 式中： a —— 實(shí)際中心距， mm； dL —— 帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度， mm； 0dL—— 帶的初算長(zhǎng)度， mm。 則，實(shí)際中心距為： 2 00 dd LLaa ??? mmmmmmmm 97 22 0052 0007 00???? 6. 驗(yàn)算小帶輪的包角 由下式可以計(jì)算帶輪上的包角： a DD 121 601 8 0 ??????? （ 25） 19 式中： 1? —— 小帶輪的包角； a —— 實(shí)際中心距， mm； 1D 、 2D —— 主動(dòng)輪和從動(dòng)輪的基準(zhǔn)直徑， mm。 則，小帶輪上的包角為： a DD 121 601 8 0 ??????? ?????????? 13225060180mmmmmm 因此，小帶輪的包角合適。 7. 計(jì)算帶的根數(shù) 由下式可以計(jì)算 V 帶的根數(shù) : ? ? Ld KKPP PZ ?00 ??? (26) 式中： Z —— V 帶的根數(shù)； dP —— 電動(dòng)機(jī)的設(shè)計(jì)功率， KW ； 0P —— 單根 V 帶所能傳遞的基本額定功率， KW ； 0P? —— 基本額定功率增量， KW ； ?K —— 包角系數(shù)，是考慮包角不是 ?180 時(shí)對(duì)傳動(dòng)的影響； LK —— 長(zhǎng)度系數(shù)，考慮帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度不為特定長(zhǎng)度時(shí)是對(duì)傳動(dòng)的影響。 由小帶輪的直徑 mmD 1321 ? ，小帶輪的轉(zhuǎn)速 min/29001 rn ? ，查 [4]第 139 頁表 9— 9 得基本額定功率 KWP ? ； 由傳動(dòng)比 ?i ，小帶輪的轉(zhuǎn)速 min/29001 rn ? ，查 [4]第 140 頁 表 9— 10 得基本額定功率增量 KWP ?? ； 由小帶輪的包角 ?? ? ，查 [4]第 145 頁表 9— 14 得包角系數(shù)??K ； 由帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 mmLd 2021? ，查 [4]第 145 頁表 9— 15 得長(zhǎng)度系數(shù)?LK 。 因此，由公式（ 26）得，帶的根數(shù) Z 為： 20 ? ?Ld KKPP PZ?00 ??? ? ?????? KWKWKW 取 Z=3 根。 各軸傳遞功率的計(jì)算 由下式可以計(jì)算出各個(gè)軸的傳遞功率： ?dNN? （ 27） 式中： dN —— 電動(dòng)機(jī)的額定功率， KW ； ? —— 從電動(dòng)機(jī)到該軸之間傳動(dòng)件的傳動(dòng)效率的乘積（不計(jì)該軸軸承上的效率）。 查 [5]第 32 頁得， V 型帶的帶傳動(dòng)效率為 ，未磨齒的齒輪傳動(dòng)效率為 ，磨齒的齒輪的傳動(dòng)效率為 ，斜齒圓柱齒輪的傳動(dòng)效率為 ，圓錐滾子軸承的傳動(dòng)效率為 ，向心球軸承的傳動(dòng)效率為，推力球軸承的傳動(dòng)效率為 。 用 1? 、 2? 、 3? 、 4? 、 5? 、 6? 分別表示 V 型帶的帶傳動(dòng)效率、向心球軸承的傳動(dòng)效率、未磨齒的齒輪傳動(dòng)效率、圓錐滾子軸承的傳動(dòng)效率、斜齒圓柱齒輪的傳動(dòng)效率、推力球軸承的傳動(dòng)效率。 Ⅰ軸的傳遞功率為： 21??dI NN ? KWKW1 6 9 9 ? ??? Ⅱ軸的傳遞功率為： 32??III NN ? KWKW9 8 5 9 6 ? ??? Ⅲ軸的傳遞功率為： 34??IIIII NN ? KWKW7 7 7 8 5 ? ??? 高速分支，Ⅵ軸的傳遞功率為： 21 34I ??IIIV NN ?? KWKW5 7 5 7 7 ? ??? 低速分支，Ⅳ軸的傳遞功率為： 34??IIIIV NN ? KWKW5 7 5 7 7 ? ??? Ⅴ軸的傳遞功率為： 34??IV