【文章內容簡介】 其位置和大小由作圖法或解析法求得。 作圖法：按同一比例尺作重力荷載代表值作用下的彎矩圖（乘分項系數(shù)）和地震作用下的彎矩圖（乘分項系數(shù)），在 GM 彎矩圖上作平行與 ab 的切線，交于 m 點，作鉛垂線交 ab 與 n點，則 mn 的長度為 max,bM 。（如右上圖所示） 解析法求 max,bM ： )(12 EBEAGAGBA MMMMlqlR ????? qRx A? MEBMGBMb,maxxMEAMGAlMG地震作用方向nmab 15 EAGAAb MMqRM ??? 22m a x,（如右下圖所示）。 （二） 框架柱的內力組合 單向偏心受壓：有三種情形，即在地震作用下大偏心受壓、小偏心受壓和無地震作用的偏心受壓： 第 ① 組內力組合（ 大偏心受壓） )(m a x GERE MMM ?? ? )(m in GERE NNN ?? ? 第 ② 組內力組合（小偏心受壓） )(m a x GERE MMM ?? ? )(m a x GERE NNN ?? ? 第 ③ 組內力組合（無地震作用） )(0 活恒 MMM ?? ? )(0 活恒 NNN ?? ? 用軸壓比0bhfNc??判斷大小偏心，并以大偏心受壓和小偏心受 壓分別配筋，取大者。 梁 內 力 組 合 表 層 次 梁的位置 截 面位 置 內 力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震 作用組合 恒載① 活載② 地震荷載 ③ [ ① +② ] [（ ① +② ） ? ③ ] 乘 RE? 第 N 層 左 梁 左端 M V 跨中 M 右端 M V 中 梁 左端 M V 跨中 M 右端 M V 左 M AM EA M GAR A xlqR BBM GB M EB 16 右 梁 端 V 跨中 M 右端 M V … … … … 柱 的 內 力 組 合 表（某柱） 層 次 位 置 內 力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震 作用組合 恒載① 活載② 地震荷載 ③ [ ① +② ] [（ ① +② ） ? ③ ] 乘 RE? 第 N 層 上端 M N 下端 M N … . 第十步、按組合內力進行梁柱配筋計算 為了較合理地控制強震作用下鋼筋混凝土結構破壞機制和構件破壞形態(tài)，提高變形能力，《抗震規(guī)范》體現(xiàn)了能力控制設計的概念，并區(qū)別不同抗震等級，在一定程度上實現(xiàn)“強柱弱梁”、“強節(jié)點弱桿件”和“強剪弱彎”的概念設計要求。這個概念在設計時用調整內力的方式實現(xiàn)。 一、框架梁 正 截面受彎承載力驗算 求出梁的控制截面組合彎矩后，即可按一般鋼筋混凝土結構構件的計算方法進行配筋計算。 斜截面受剪承載力驗算 1） 剪壓比的限制 對梁的剪壓比的限制，也就是對梁的最小截面的限制。 梁的組合剪力設計值應符合下列要求： bhfV cbRE ?? 2） 按“強剪弱彎”的原則，調整梁端剪力設計值 17 （注意：調整前內力除于 RE? ，并將調整后的值 bV 放回組合表中備用） 調整值： Gbnrblbvb VlMMV ??? /)(? 9 度和一級框架結構尚應符合 Gbnrbualbua VlMMV ??? /)( vb? —— 梁端剪力增大系數(shù)，一級為 ，二級為 ，三級為 。 3） 斜截面受剪承載力驗算 00 hsAfbhfV SVYVtbRE ??? 二、框架柱 正截面受彎承載力驗算 1）軸壓比的限制 軸壓比的限制是為了保證柱具有一定的延性。 bhfNc?? 要滿足規(guī)范要求。 2）按“強柱弱梁”的原則，調整柱的彎矩設計值 （注 意：調整前內力除于 RE? ，并將調整后的彎矩值放回組合表中備用） 框架節(jié)點處柱彎矩，除頂層和柱軸壓比小于 者外，其設計值應按下列各式調整： ? ?? bcc MM ? 9 度和一級框架結構尚應符合 ? ?? b u ac MM c? —— 柱端彎矩增大系數(shù)，一級為 ，二級為 ，三級為 ；一、二、三級框架結構的底層，柱下端截面的彎矩設計值，增大系數(shù)分別為： 、 和 。 調整后的柱端彎矩按原有柱端彎矩之值分配。 柱斜截面受剪承載力驗算 1） 剪壓比的限制 對柱的剪壓比的限制，也就是對柱的最小截面的限制。 柱的組合剪力設計值應符合下列要求： 18 bhfV ccRE ?? 2） 按“強剪弱彎”的原則，調整柱的剪力設計值 （注意：調整前內力除于 RE? ，并將調整后的值 cV 放回組合表中備用） nbctcvcc HMMV /)( ?? ? 9 度和一級框架結構尚應符合 nbc u atc u ac HMMV /)( ?? vc? —— 柱端剪力增大系數(shù)，一級為 ，二級為 ，三級為 。 3） 柱斜截面受剪承載力驗算 NhsAfbhfV svYVtcRE 00 ???? ?? ? —— 剪跨比，02hHn?? 。當 1?? 時，取 1?? ，當 3?? 時，取 3?? 。 N—— 考慮地震作用組合的柱軸壓力，當 AfN ? 時，取 AfN ? 。 當柱出現(xiàn)拉力時，應按下式驗算： NhsAfbhfV svYVtcRE 00 ???? ?? 當右邊的計算值小于0hsAf svYV時，取等于0hsAf svYV，且不應小于 bhft 。 分別列表進行梁柱正截面和斜截面的配筋計算。 三、框架節(jié)點核芯區(qū)驗算 節(jié)點核心區(qū)抗震設計的原則要求是框架節(jié)點核心區(qū)不先于梁、柱破壞。 框架節(jié)點核芯區(qū)的抗震驗算應符合下列要求：一、二級框架的節(jié)點核芯區(qū)，應進行抗震驗算；三、四級框架節(jié)點核芯區(qū)，可不進行抗震驗算，但應符合抗震構造措施的要求。 節(jié)點剪壓比的控制 jjcjjRE hbfV ?? ? j? —— 正交梁的約束影響系數(shù)。 核芯區(qū)截面有效驗算寬度 19 核芯區(qū)截面有效驗算寬度，應按下列規(guī)定采用： a) 核芯區(qū)截面有效驗算寬度，當驗算方向的梁截面寬度不小于該側柱截面寬度的 1／ 2 時，可采用該側柱截面寬度，當小于柱截面寬度的 1／ 2 時，可采用下列二者中的較小值： cbj hbb ?? cj bb ? b) 當梁、柱的中線不重合且偏心距不大于柱寬的 1／ 4 時，核芯區(qū)的截面有效驗算寬度可采用上式 (5— 9)和下式 (5— 10)中計算結果的較小值： ehbbb ccbj ???? )( 框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面受剪承載力的驗算 1）一、二級框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)組合的剪力設計值，應按下式確定： sbbjbj ah MV ??? ?0? (1bcsb hH ah ? ??0 ) (5— 23) 9 度時和一級框架結構 尚應符合式： sbbuaj ah MV ??? ?0 (1bcsb hH ah ? ??0 ) 2）節(jié)點核芯區(qū)截面抗震受剪承載力，應采用下式驗算： s ahAfbbNbhfV sbSV jYVcjjtjjRE ????? 00 ??? 9 度時應符合： s ahAfbhfV sbSV jYVtjjRE ???? ?? 第十一步、需要薄弱層變形驗算否 一、根據(jù)梁柱配筋和柱的軸壓力等，計算梁柱各控制截面的屈服彎矩 二、根據(jù)梁柱端截面的屈服彎矩，判斷節(jié)點處梁柱的破壞狀態(tài)，計算柱和層的屈服剪力 三、根據(jù)大震作用下按彈性分析的層間彈性 地震剪力 Ve(i)和層間屈服剪力 Vy(i),計算層間屈服強度系數(shù) ξ y(i) 四、判斷結構的薄弱樓層，計算結構薄弱樓層最大彈性層間位移 Δμ p和層間角位移 20 θ p 五、判斷 [θ p]≥θ p 六、若上式不滿足，則采取構造措施，提高 [θ p]值，使 [θ p]≥θ p，或 改變薄弱層構件配筋。 第十二步、延性構造措施 按《抗震規(guī)范》要求執(zhí)行。 第十三步、樓梯設計 第十四步、基礎設計 柱下獨立基礎設計 一、構造要求 柱下鋼筋混凝土單獨基礎，應滿足如下一些要求： （ 1）基礎下的墊層厚度，宜為 100mm；梯形截面基礎的邊緣高度不宜小于 200mm；梯形坡度 3:1?i ； （ 2）混凝土強度等級不宜低于 C15； （ 3）底板受力鋼筋的最小直徑不宜小于 8mm，間距宜 mmamm 2 0 01 0 0 ?? ；當有墊層時，混凝土的保護層厚度不宜小于 35mm，無墊層時不宜小于 70mm； （ 4）單獨基礎底面的長邊與短 邊的比值一般取 1~； （ 5）階梯形基礎每階高度一般為 300～ 500mm?；A的階數(shù)可根據(jù)基礎總高度 H設置，當 300mmH≤ 900mm 時，宜分為二級；當 H900mm 時，宜分為三級； （ 6）對于現(xiàn)澆柱基礎，如基礎與柱不同時澆筑，則柱內的縱向鋼筋可通過插筋錨入基礎中，插筋的根數(shù)和直徑應與柱內縱向鋼筋相同。當基礎高度 mm900? 時，全部插筋伸至基底鋼筋網上面，端部彎直鉤；當基礎高度 H900mm 時，將柱截面四角的鋼筋伸到基底鋼筋網上面，端部彎直鉤，其余鋼筋按 錨固長度確定，錨固長度 ml ，可按下列要求采用： 1)軸心受壓及小偏心受壓， dlm 15? ； 2)大偏心受壓且當柱子混凝土強度等級不低于 C20 時， dlm 25? 。 插入基礎的鋼筋，上下至少應有兩道箍筋固定。插筋與柱的縱向受力鋼筋的搭接長 21 度應滿足要求。 (7)柱下鋼筋混凝土單獨基礎的受力鋼筋應雙向配置。當基礎寬度大于 3m 時，基礎底板受力鋼筋可縮短為 39。 交錯布置，其中 l’=基礎底面長邊長度 50mm。 二、設計計算 (1)基礎高度的確定：基礎高度由柱邊抗沖切破壞的要求確定，設計時先假設一個基 礎高度 h，然后按下式驗算抗沖切能力： 21m a x AfAp tj ? 式中： maxjp —— 基底最大凈反力設計值， kPa； 1A —— 考慮沖切荷載時取用的多邊形面積， m2； ft—— 混凝土抗 拉設計強度， kPa； A2—— 沖切截面的水平投影面積， m2。 當不滿足該式的抗沖切能力驗算要求時，可適當增加基礎高度 h 后重新驗算，直至滿足要求。 (2)內力計算和配筋：當臺階的寬高比不大于 及偏心距小于 1／ 6 基礎寬度 b 時，柱下單獨基礎在縱橫兩個方向的任意截面 I— I 和Ⅱ — Ⅱ的彎矩可按下式計算： ))(2(121m a x39。21 ?? ??? jj ppllaM ))(2)((481m inm a x39。39。 jj ppbbllM ????? 式中各符號的意義如下圖所示。 柱下單獨基礎的底板應在兩個方向配置受力鋼筋，設計控制截面是柱邊或階梯形基礎的變階處，將此時對應的 l’、 b’和 pjI 值代入上式即可求出相應的控制彎矩值 MI，和 MII。底板長邊方向和短邊方向的受力鋼筋面積 ?sA 和 ?sA （ mm2）分別為 301 10??? hfMAys