【文章內(nèi)容簡介】 其位置和大小由作圖法或解析法求得。 作圖法：按同一比例尺作重力荷載代表值作用下的彎矩圖（乘分項系數(shù)）和地震作用下的彎矩圖（乘分項系數(shù)），在 GM 彎矩圖上作平行與 ab 的切線，交于 m 點，作鉛垂線交 ab 與 n點，則 mn 的長度為 max,bM 。（如右上圖所示） 解析法求 max,bM ： )(12 EBEAGAGBA MMMMlqlR ????? qRx A? MEBMGBMb,maxxMEAMGAlMG地震作用方向nmab 15 EAGAAb MMqRM ??? 22m a x,（如右下圖所示）。 （二） 框架柱的內(nèi)力組合 單向偏心受壓：有三種情形，即在地震作用下大偏心受壓、小偏心受壓和無地震作用的偏心受壓： 第 ① 組內(nèi)力組合（ 大偏心受壓） )(m a x GERE MMM ?? ? )(m in GERE NNN ?? ? 第 ② 組內(nèi)力組合（小偏心受壓） )(m a x GERE MMM ?? ? )(m a x GERE NNN ?? ? 第 ③ 組內(nèi)力組合（無地震作用） )(0 活恒 MMM ?? ? )(0 活恒 NNN ?? ? 用軸壓比0bhfNc??判斷大小偏心，并以大偏心受壓和小偏心受 壓分別配筋，取大者。 梁 內(nèi) 力 組 合 表 層 次 梁的位置 截 面位 置 內(nèi) 力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震 作用組合 恒載① 活載② 地震荷載 ③ [ ① +② ] [（ ① +② ） ? ③ ] 乘 RE? 第 N 層 左 梁 左端 M V 跨中 M 右端 M V 中 梁 左端 M V 跨中 M 右端 M V 左 M AM EA M GAR A xlqR BBM GB M EB 16 右 梁 端 V 跨中 M 右端 M V … … … … 柱 的 內(nèi) 力 組 合 表（某柱） 層 次 位 置 內(nèi) 力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震 作用組合 恒載① 活載② 地震荷載 ③ [ ① +② ] [（ ① +② ） ? ③ ] 乘 RE? 第 N 層 上端 M N 下端 M N … . 第十步、按組合內(nèi)力進行梁柱配筋計算 為了較合理地控制強震作用下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)破壞機制和構(gòu)件破壞形態(tài)，提高變形能力，《抗震規(guī)范》體現(xiàn)了能力控制設(shè)計的概念，并區(qū)別不同抗震等級，在一定程度上實現(xiàn)“強柱弱梁”、“強節(jié)點弱桿件”和“強剪弱彎”的概念設(shè)計要求。這個概念在設(shè)計時用調(diào)整內(nèi)力的方式實現(xiàn)。 一、框架梁 正 截面受彎承載力驗算 求出梁的控制截面組合彎矩后，即可按一般鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的計算方法進行配筋計算。 斜截面受剪承載力驗算 1） 剪壓比的限制 對梁的剪壓比的限制，也就是對梁的最小截面的限制。 梁的組合剪力設(shè)計值應(yīng)符合下列要求： bhfV cbRE ?? 2） 按“強剪弱彎”的原則，調(diào)整梁端剪力設(shè)計值 17 （注意：調(diào)整前內(nèi)力除于 RE? ，并將調(diào)整后的值 bV 放回組合表中備用） 調(diào)整值： Gbnrblbvb VlMMV ??? /)(? 9 度和一級框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合 Gbnrbualbua VlMMV ??? /)( vb? —— 梁端剪力增大系數(shù)，一級為 ，二級為 ，三級為 。 3） 斜截面受剪承載力驗算 00 hsAfbhfV SVYVtbRE ??? 二、框架柱 正截面受彎承載力驗算 1）軸壓比的限制 軸壓比的限制是為了保證柱具有一定的延性。 bhfNc?? 要滿足規(guī)范要求。 2）按“強柱弱梁”的原則，調(diào)整柱的彎矩設(shè)計值 （注 意：調(diào)整前內(nèi)力除于 RE? ，并將調(diào)整后的彎矩值放回組合表中備用） 框架節(jié)點處柱彎矩，除頂層和柱軸壓比小于 者外，其設(shè)計值應(yīng)按下列各式調(diào)整： ? ?? bcc MM ? 9 度和一級框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合 ? ?? b u ac MM c? —— 柱端彎矩增大系數(shù)，一級為 ，二級為 ，三級為 ；一、二、三級框架結(jié)構(gòu)的底層，柱下端截面的彎矩設(shè)計值，增大系數(shù)分別為： 、 和 。 調(diào)整后的柱端彎矩按原有柱端彎矩之值分配。 柱斜截面受剪承載力驗算 1） 剪壓比的限制 對柱的剪壓比的限制，也就是對柱的最小截面的限制。 柱的組合剪力設(shè)計值應(yīng)符合下列要求： 18 bhfV ccRE ?? 2） 按“強剪弱彎”的原則，調(diào)整柱的剪力設(shè)計值 （注意：調(diào)整前內(nèi)力除于 RE? ，并將調(diào)整后的值 cV 放回組合表中備用） nbctcvcc HMMV /)( ?? ? 9 度和一級框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合 nbc u atc u ac HMMV /)( ?? vc? —— 柱端剪力增大系數(shù)，一級為 ，二級為 ，三級為 。 3） 柱斜截面受剪承載力驗算 NhsAfbhfV svYVtcRE 00 ???? ?? ? —— 剪跨比，02hHn?? 。當(dāng) 1?? 時，取 1?? ，當(dāng) 3?? 時，取 3?? 。 N—— 考慮地震作用組合的柱軸壓力，當(dāng) AfN ? 時，取 AfN ? 。 當(dāng)柱出現(xiàn)拉力時，應(yīng)按下式驗算： NhsAfbhfV svYVtcRE 00 ???? ?? 當(dāng)右邊的計算值小于0hsAf svYV時，取等于0hsAf svYV，且不應(yīng)小于 bhft 。 分別列表進行梁柱正截面和斜截面的配筋計算。 三、框架節(jié)點核芯區(qū)驗算 節(jié)點核心區(qū)抗震設(shè)計的原則要求是框架節(jié)點核心區(qū)不先于梁、柱破壞。 框架節(jié)點核芯區(qū)的抗震驗算應(yīng)符合下列要求：一、二級框架的節(jié)點核芯區(qū)，應(yīng)進行抗震驗算；三、四級框架節(jié)點核芯區(qū)，可不進行抗震驗算，但應(yīng)符合抗震構(gòu)造措施的要求。 節(jié)點剪壓比的控制 jjcjjRE hbfV ?? ? j? —— 正交梁的約束影響系數(shù)。 核芯區(qū)截面有效驗算寬度 19 核芯區(qū)截面有效驗算寬度，應(yīng)按下列規(guī)定采用： a) 核芯區(qū)截面有效驗算寬度，當(dāng)驗算方向的梁截面寬度不小于該側(cè)柱截面寬度的 1／ 2 時，可采用該側(cè)柱截面寬度，當(dāng)小于柱截面寬度的 1／ 2 時，可采用下列二者中的較小值： cbj hbb ?? cj bb ? b) 當(dāng)梁、柱的中線不重合且偏心距不大于柱寬的 1／ 4 時，核芯區(qū)的截面有效驗算寬度可采用上式 (5— 9)和下式 (5— 10)中計算結(jié)果的較小值： ehbbb ccbj ???? )( 框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面受剪承載力的驗算 1）一、二級框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)組合的剪力設(shè)計值，應(yīng)按下式確定： sbbjbj ah MV ??? ?0? (1bcsb hH ah ? ??0 ) (5— 23) 9 度時和一級框架結(jié)構(gòu) 尚應(yīng)符合式： sbbuaj ah MV ??? ?0 (1bcsb hH ah ? ??0 ) 2）節(jié)點核芯區(qū)截面抗震受剪承載力，應(yīng)采用下式驗算： s ahAfbbNbhfV sbSV jYVcjjtjjRE ????? 00 ??? 9 度時應(yīng)符合： s ahAfbhfV sbSV jYVtjjRE ???? ?? 第十一步、需要薄弱層變形驗算否 一、根據(jù)梁柱配筋和柱的軸壓力等，計算梁柱各控制截面的屈服彎矩 二、根據(jù)梁柱端截面的屈服彎矩，判斷節(jié)點處梁柱的破壞狀態(tài)，計算柱和層的屈服剪力 三、根據(jù)大震作用下按彈性分析的層間彈性 地震剪力 Ve(i)和層間屈服剪力 Vy(i),計算層間屈服強度系數(shù) ξ y(i) 四、判斷結(jié)構(gòu)的薄弱樓層，計算結(jié)構(gòu)薄弱樓層最大彈性層間位移 Δμ p和層間角位移 20 θ p 五、判斷 [θ p]≥θ p 六、若上式不滿足，則采取構(gòu)造措施，提高 [θ p]值，使 [θ p]≥θ p，或 改變薄弱層構(gòu)件配筋。 第十二步、延性構(gòu)造措施 按《抗震規(guī)范》要求執(zhí)行。 第十三步、樓梯設(shè)計 第十四步、基礎(chǔ)設(shè)計 柱下獨立基礎(chǔ)設(shè)計 一、構(gòu)造要求 柱下鋼筋混凝土單獨基礎(chǔ)，應(yīng)滿足如下一些要求： （ 1）基礎(chǔ)下的墊層厚度，宜為 100mm；梯形截面基礎(chǔ)的邊緣高度不宜小于 200mm；梯形坡度 3:1?i ； （ 2）混凝土強度等級不宜低于 C15； （ 3）底板受力鋼筋的最小直徑不宜小于 8mm，間距宜 mmamm 2 0 01 0 0 ?? ；當(dāng)有墊層時，混凝土的保護層厚度不宜小于 35mm，無墊層時不宜小于 70mm； （ 4）單獨基礎(chǔ)底面的長邊與短 邊的比值一般取 1~； （ 5）階梯形基礎(chǔ)每階高度一般為 300～ 500mm?；A(chǔ)的階數(shù)可根據(jù)基礎(chǔ)總高度 H設(shè)置，當(dāng) 300mmH≤ 900mm 時，宜分為二級；當(dāng) H900mm 時，宜分為三級； （ 6）對于現(xiàn)澆柱基礎(chǔ)，如基礎(chǔ)與柱不同時澆筑，則柱內(nèi)的縱向鋼筋可通過插筋錨入基礎(chǔ)中，插筋的根數(shù)和直徑應(yīng)與柱內(nèi)縱向鋼筋相同。當(dāng)基礎(chǔ)高度 mm900? 時，全部插筋伸至基底鋼筋網(wǎng)上面，端部彎直鉤；當(dāng)基礎(chǔ)高度 H900mm 時，將柱截面四角的鋼筋伸到基底鋼筋網(wǎng)上面，端部彎直鉤，其余鋼筋按 錨固長度確定，錨固長度 ml ，可按下列要求采用： 1)軸心受壓及小偏心受壓， dlm 15? ； 2)大偏心受壓且當(dāng)柱子混凝土強度等級不低于 C20 時， dlm 25? 。 插入基礎(chǔ)的鋼筋，上下至少應(yīng)有兩道箍筋固定。插筋與柱的縱向受力鋼筋的搭接長 21 度應(yīng)滿足要求。 (7)柱下鋼筋混凝土單獨基礎(chǔ)的受力鋼筋應(yīng)雙向配置。當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于 3m 時，基礎(chǔ)底板受力鋼筋可縮短為 39。 交錯布置，其中 l’=基礎(chǔ)底面長邊長度 50mm。 二、設(shè)計計算 (1)基礎(chǔ)高度的確定：基礎(chǔ)高度由柱邊抗沖切破壞的要求確定，設(shè)計時先假設(shè)一個基 礎(chǔ)高度 h，然后按下式驗算抗沖切能力： 21m a x AfAp tj ? 式中： maxjp —— 基底最大凈反力設(shè)計值， kPa； 1A —— 考慮沖切荷載時取用的多邊形面積， m2； ft—— 混凝土抗 拉設(shè)計強度， kPa； A2—— 沖切截面的水平投影面積， m2。 當(dāng)不滿足該式的抗沖切能力驗算要求時，可適當(dāng)增加基礎(chǔ)高度 h 后重新驗算，直至滿足要求。 (2)內(nèi)力計算和配筋：當(dāng)臺階的寬高比不大于 及偏心距小于 1／ 6 基礎(chǔ)寬度 b 時，柱下單獨基礎(chǔ)在縱橫兩個方向的任意截面 I— I 和Ⅱ — Ⅱ的彎矩可按下式計算： ))(2(121m a x39。21 ?? ??? jj ppllaM ))(2)((481m inm a x39。39。 jj ppbbllM ????? 式中各符號的意義如下圖所示。 柱下單獨基礎(chǔ)的底板應(yīng)在兩個方向配置受力鋼筋，設(shè)計控制截面是柱邊或階梯形基礎(chǔ)的變階處，將此時對應(yīng)的 l’、 b’和 pjI 值代入上式即可求出相應(yīng)的控制彎矩值 MI，和 MII。底板長邊方向和短邊方向的受力鋼筋面積 ?sA 和 ?sA （ mm2）分別為 301 10??? hfMAys