【文章內容簡介】 到裂化的影響須用下式進行溫 度校正 。 logD= (式中 D 校正值加到 t上 ) 106t/a 常壓煉油生產工藝設計 第 8 頁 共 67 頁 (1) 輕柴油的常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù) 見 下 表 42： 表 42 輕柴油的常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù) 溜出 %（ v） 0 10 30 50 70 90 100 溫度 ℃ 239 258 267 274 283 296 306 由 logD=[ ]得校正恩氏蒸餾數(shù)據(jù)，見表 43： 表 43 校正恩氏蒸餾數(shù)據(jù) 溜出 %（ v） 0 10 30 50 70 90 100 溫度 ℃ 239 ① 用圖 Ⅱ 110 確定實沸點蒸餾 50%點 .由查圖得到它與恩氏蒸餾 50%點之差值為℃ 。 所以實沸點蒸餾 50%點 =+=℃ ② 用圖 Ⅱ 111 查得實沸點蒸餾曲線各段溫差 見表 44： 表 44 實沸點蒸餾曲線溫差 曲線線段 恩氏蒸餾溫差 ℃ 實沸點蒸餾溫差 ℃ 0～ 10% 38 10～ 30% 30～ 50% 13 50～ 70% 70～ 90% 90～ 100% 13 ③ 由實沸點蒸餾 50%點（ ℃ ） 推算出其他各點溫度 實沸點蒸餾 30%點 ==℃ 10%點 ==℃ 0%點 ==℃ 70%點 =+=℃ 90%點 =+=℃ 原油有關性質參數(shù)的計算 第 9 頁 共 67 頁 100%點 =+13=℃ 同上可以得到其他餾分實沸點蒸餾溫度 ⑵ 汽油餾分的實沸點蒸餾數(shù)據(jù) 見下表 45： 表 45 汽油餾分的實沸點蒸餾數(shù)據(jù) 溜出 %體 0 10 30 50 70 90 100 溫度 ℃ 11 66 90 129 107 (2)煤油的實沸點蒸餾數(shù)據(jù) 見下表 46： 表 46 煤油餾分的實沸點蒸餾數(shù)據(jù) 溜出 %（ v） 0 10 30 50 70 90 100 溫度 ℃ 251 (4)重柴油的實沸點蒸餾數(shù)據(jù) 見下表 47： 表 47 重柴油餾分的實沸點蒸餾數(shù)據(jù) 溜出 %（ v） 0 10 30 50 70 90 100 溫度 ℃ 530 恩氏蒸餾數(shù)據(jù)與平衡汽化溫度之間的轉換 這類換算可借助與 Ⅱ 113 和 Ⅱ 114 來進行 。 計算方法與恩氏蒸餾數(shù)據(jù)與實沸點蒸餾數(shù)據(jù)換算類似只是換算時要用到恩氏蒸餾曲線 10～ 70%的斜率 。 (1)輕柴油餾分的常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù) 見 下 表 48： 表 48 輕柴油餾分的常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù) 溜出 %（ v） 0 10 30 50 70 90 100 溫度 ℃ 239 ① 按《石油煉制工程》中的 Ⅱ 113 換算 50%點溫度 恩氏蒸餾 10～ 70%的斜率 =（ ） /（ 7010） =℃ /% 由圖查得 106t/a 常壓煉油生產工藝設計 第 10 頁 共 67 頁 平衡汽化 50%點 恩氏蒸餾 50%點 =℃ 平衡汽化溫度 50%點 =+=℃ ② 由圖 Ⅱ 114 查的平衡汽化溫差 見表 49 表 49 平衡汽化溫差 曲線線段 恩氏蒸餾溫差 ℃ 實沸點蒸餾溫差 ℃ 0～ 10% 10～ 30% 30～ 50% 50～ 70% 70～ 90% 90～ 100% ③ 由 50%點及各段溫差推算平衡汽化曲線的各點溫度 。 30%點 ==℃ 10%點 ==℃ 0%點 ==℃ 70%點 =+=℃ 90%點 =+=℃ 100%點 =+=℃ 同上 可以計算出其它餾分的平衡汽化溫度 (2)汽油的平衡汽化溫度 見下表 410： 表 410 汽油的平衡汽化溫度 溜出 %體 0 10 30 50 70 90 100 溫度 ℃ 82 88 (3)煤油的平衡汽化溫度 見下表 411： 表 411 煤油的平衡汽化溫度 原油有關性質參數(shù)的計算 第 11 頁 共 67 頁 溜出 %體 0 10 30 50 70 90 100 溫度 ℃ 191 (4)重柴油的平衡汽化溫度 見下表 412： 表 412 重柴油的平衡汽化溫度 溜出 %體 0 10 30 50 70 90 100 溫度 ℃ 平均沸點的計算 （ 1） 體積平均沸點 tv 汽油 tv ＝ 5/)( 9070503010 ttttt ???? =（ 60+81+96+109+126） /5= ℃ 煤油 tv ＝ 5/)( 9070503010 ttttt ???? =（ 171+179+194+208+225） /5=℃ 輕柴油 tv ＝ 5/)( 9070503010 ttttt ???? =（ 258+267+274+283+296） /5=℃ 重柴油 tv ＝ 5/)( 9070503010 ttttt ???? =（ 316+328+341+350+368） /5=℃ （ 2） 恩氏蒸餾 10%～ 90%餾分的曲線斜率 汽 油 S ＝（ 90%餾出溫度－ 10%餾出溫度） /（ 90－ 10）＝ 同理有 ： 煤 油 S ＝（ 225－ 171） /（ 90－ 10）＝ 輕柴油 S ＝（ 296－ 258） /（ 90－ 10）＝ 重柴油 S ＝（ 368－ 316） /（ 90－ 10）＝ (3)立方平均沸點 tw 根據(jù) tw和 S 由《石油煉制 工程 》圖 Ⅰ － 2－ 7 查得的校正值 見下表 413。 表 413 立方平均沸點 名稱 tv℃ S tc 校正值 ℃ tc ＝ tv ＋ tc 校正值 ℃ 汽 油 － 煤 油 － 輕柴油 － 重柴油 － 同上 106t/a 常壓煉油生產工藝設計 第 12 頁 共 67 頁 (4)質量平均沸點 tm 見下 表 414： 表 414 質量平均沸點 名稱 tv℃ S tc 校正值 ℃ tm ＝ tv ＋ tc 校正值 ℃ 汽 油 煤 油 輕柴油 重柴油 (5)中平均沸點 met 見下表 415： 表 315 中平均沸點 名稱 tv℃ S tc 校正值 ℃ tme ＝ tv ＋ tc 校正值 ℃ 汽 油 － 5 煤 油 － 輕柴油 － 重柴油 － (6)實分子平均 沸點 見下表 416： 表 416 實分子平均沸點 名稱 tv℃ S tc 校正值 ℃ tm ＝ tv ＋ tc 校正值 ℃ 汽 油 － 煤 油 － 輕柴油 － 重柴油 － 340 比重系數(shù) API。 水在 4℃ 時的密度為 1000kg/m3,所以常以水作為基準 td4 表示 t℃ 的油品與 4℃ 水的密度之比在數(shù)值上等于該液體在 t℃ 的密度則有 ： 20420 d?? 根據(jù)《石油煉制工程》表 I24 得比重 與 204d 的換算值 查得各餾分 的密度校正值 見表 417 表 417 各餾分的密度校正值 名稱 △ d = 204d +△ d 3 1/ 4 1 ??? dA P I 汽油 += 煤油 += 輕柴油 += 原油有關性質參數(shù)的計算 第 13 頁 共 67 頁 重柴油 += 重油 += 32 特性因數(shù) K 和平均相對分子質量 M 由比重指數(shù) API。 和中平均沸點 met 根據(jù)《石油煉制工程》圖 I210 查得 結果見表 418： 表 418 各餾分比重 汽油 95 煤油 152 輕柴油 218 重柴油 290 重油 臨界溫度和臨界壓力 (1)臨界溫度 [1] 查《石油煉制工程》圖 I226 由 和 wt 得真臨界溫度 cT ；由 和 wt 得假臨界溫度 cT? 見表 419 表 419 各餾分臨界 溫度 名稱 wt /℃ cT /K mt /℃ cT? / K 汽油 540 530 煤油 654 645 輕柴油 740 730 重柴油 818 340 812 (2)臨界壓力 根據(jù)《石油煉制工程》 1988 版圖 I228 由 和 met 查得假臨界壓力 cP? 根據(jù)《石油煉制工程》 2020 版圖 312 由 cP? 和 cT / cT? 查得真臨界壓力 CP 表 420 臨界壓力 名稱 met /℃ cP? /MPa cT / cT? CP /MPa 汽油 煤油 輕柴油 106t/a 常壓煉油生產工藝設計 第 14 頁 共 67 頁 重柴油 焦點溫度 由恩氏蒸餾 10%～ 90%餾分的曲線斜率 S 和體積平均沸點 vt 根據(jù)《石油煉制工程》圖 II141 查得焦點溫度 臨界溫度從而求得焦點溫度 [1]見表 421。 表 421 各餾分焦點溫度 名稱 S vt /℃ 焦點溫度 汽油 煤油 輕柴油 重柴油 焦點壓力 由恩氏蒸餾 10%～ 90%餾分的曲線斜率 S 和體積平均沸點 vt 根據(jù)《石油煉制工程》圖 II142 查得焦點溫度 臨界溫度從而求得焦點壓力 [1]見表 422。表 422 各餾分焦點壓力 名稱 S vt /℃ 焦點壓力 臨界壓力 /MPa 焦點壓力 /MPa 汽油 煤油 輕柴油 重柴油 計算結果匯總 見表 423 和表 424 表 423 餾分平衡汽化溫度表 油品 平衡汽化溫度 /℃ 0% 10% 30% 50% 70% 90% 100% 汽油 82 88 第 15 頁 共 67 頁 煤油 191 輕柴油 重柴油 重油 表 424 油品的有關性質參數(shù) 油品 密度 g/cm3 比重指數(shù) API176。 特性因數(shù) K 分子量 M 臨界參數(shù) 焦點參數(shù) 溫度℃ 壓力MPa 溫 度℃ 壓力MPa 重整原料 95 航空煤油 152 25 輕柴油 218 重柴油 290 重油 原油 5 原油常壓塔的工藝計算 可以根據(jù)產品的餾分組成和原油 的實沸點蒸餾曲線來確定餾分的分割溫度 。 相鄰兩個產品是相互重疊的即實沸點蒸餾 th0 –th100 是負值 。 通常相鄰兩個餾分的切割溫度就在這個重疊值的一半之處因此可取 th0 –th100 之間的中間溫度作為這兩個餾分之間的分割溫度 。 由餾分的實沸點曲線可以確定餾分的產率此次設計采用的是勝利油田原油的基本性質 按每年開工 330 天計算不考慮損失 。 產品切割方案 及 有關性質 產品的切割方案 [1] 表 51 產品的切割方案 產品 實沸點切割 ℃ 實沸點沸程 收率 % 體積 重量 汽油 145 ～ 106t/a 常壓煉油生產工藝設計 第 16 頁 共 67 頁 煤油 360 ～ 258 輕柴油 ～ 重柴油 ～ 重油 ～ 常壓塔的物料平衡 工藝流程設計 第 17 頁 共 67 頁 物料衡算見表 52 52 物料衡算 名 稱 產 產量 V% W% 104t/a t/d kg/h kmol/h 汽油 100 100 250 7576 315700 煤油 266 11100 117 輕柴油 505 21040 139 重柴油 524 21800 100 重油 730 30400 105 汽油 5551 231360 汽提蒸汽用量 側線產品及塔底重油都用過熱蒸汽汽提使用的是溫度 420℃ 、壓力 巴的過熱水蒸汽 。 參考圖 Ⅱ 220 和表 Ⅱ 27 取汽提水蒸氣量 見 表 53【 1】 53 汽提水蒸汽用量 油品 %（重對油） 公斤 /時 千摩 /時