【文章內(nèi)容簡介】 溫度，℃氣 相液 相入方進 料356——汽提蒸氣—4203316—合 計—————出方汽 油—煤 油—柴 油—重 油—水蒸氣——合 計—————所以，全塔回流熱Q=（）107=107（kJ/h） 回流熱分配塔頂采用二級冷凝冷卻流程，塔頂回流溫度定為60℃；采用一個中段回流位于煤油側(cè)線與柴油側(cè)線之間（第11～13層之間）?；亓鳠岱峙湟姳?3。表33 回流熱分配 塔頂回流取熱50% Q1=107kJ/h 中段回流取熱50% Q2=107kJ/h 側(cè)線及塔頂溫度的校 柴油抽出板（第22層）溫度。圖31 柴油抽出板下方草圖。表34 第22層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱 量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進 料356——汽提蒸氣—4203316—內(nèi)回流L～—合 計—————+…出方汽 油—煤 油—柴 油—重 油—水蒸氣——內(nèi)回流L——合 計—————+…，107+=107+所以，內(nèi)回流L=（kg/h）或 （kmol/h） 柴油抽出板上方氣相總量為： +++=（kmol/h） 柴油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為： ），可以用圖224和圖223[石油化工工藝計算圖表]先換算的常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，其計算結(jié)果見表35。 表35 柴油蒸汽分壓下的溫度換算項 目 0 10% 30% 50%恩氏蒸餾溫度，℃恩氏蒸餾溫差，℃平衡汽化溫差，℃常壓平衡汽化溫度，℃，℃217 23114 26 — —257 257 27316 — —— 280 281℃，℃很接近，可認(rèn)為原假設(shè)溫度是正確的。 煤油抽出板（第10層）溫度。圖32 煤油抽出板下方草圖。表36 第9層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱 量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進 料356——汽提氣—4203316—內(nèi)回流L～—合 計——————+…出方汽 油—煤 油柴 油—重 油—水蒸氣——內(nèi)回流L——合 計—————+…，107+=107+ 所以，內(nèi)回流L=（kg/h） 或 （kmol/h） 煤油抽出板上方氣相總量為： +++=（kmol/h） 煤油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為： （MPa），可以用圖224和圖223[石油化工工藝計算圖表]先換算的常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，其計算結(jié)果見表37。表37 柴油蒸汽分壓下的溫度換算項 目 0% 10% 30% 50%恩氏蒸餾溫度，℃恩氏蒸餾溫差，℃平衡汽化溫差，℃常壓平衡汽化溫度，℃，℃204 22016 46 1 — —226 232224 2317 — —— 233 ℃，℃很接近，可認(rèn)為原假設(shè)溫度是正確的。 塔頂溫度塔頂蒸氣一般冷凝到55℃～90℃。=60℃ ，其焓值h0=；塔頂溫度t1=℃，回流（汽油）蒸氣的焓h1= 故，塔頂冷回流量為： L0=Q1/（h1h0）=107/（）=（kg/h） 塔頂油氣量（汽油+內(nèi)回流蒸氣）為： （+）/127=（kmol/h）塔頂水蒸氣流量為： （kmol/h）塔頂油氣分壓為： （+）=（MPa）。由恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算汽油 露點溫度見表38。表38 露點溫度的換算項 目 50 70 90 100%恩氏蒸餾溫度，℃恩氏蒸餾溫差，℃平衡汽化溫差，℃常壓平衡汽化溫度，℃ 131 150 19 32 9 17 117 126182 19412 — —143 由上表可求得汽油常壓露點溫度為：℃：381℃， 根據(jù)以上數(shù)據(jù)在平衡汽化坐標(biāo)紙上作出汽油平衡汽化100%點的p—t線；由 述作出的汽油露點線相圖，見圖33。 圖33 汽油的露點相圖℃。不凝氣以后求得的塔頂溫度比實際塔頂溫度約高出3%，可將計算所得的塔頂溫 。則，塔頂溫度為：145=℃，℃很接近，故原假設(shè)溫度正確。 ，水蒸氣是否會冷凝塔頂水蒸氣分壓為：—=。相應(yīng)于此壓力的飽和水蒸氣溫度為：（℃）℃，故在塔頂?shù)乃魵馓幱谶^熱狀態(tài)，不會冷凝。畢業(yè)論文 第四章 塔設(shè)備的設(shè)計計算 四、塔設(shè)備的設(shè)計計算 全塔氣液負(fù)荷的分布計算 塔頂（第一塊板上方）的氣液負(fù)荷： L=L冷回流=（kmol/h）：V=V油氣+V水氣=(+)/127+（kmol/h） 第一層板下方的氣液負(fù)荷圖41 第一層板下方熱衡算草圖 表41 第一層板下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱 量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進料356——汽提蒸氣—4203316—內(nèi)回流L～133—合 計+L—————+…出方汽 油 —煤 油 —柴 油—重 油—水蒸氣— —中段回流——— — — —內(nèi)回流L —合 計+L—————+由熱平衡，107+=107+ 所以，L=（kg/h） 液相負(fù)荷 L=（kmol/h） 汽相負(fù)荷 V=++（kmol/h） 常一線抽出口下方（即第10層下方）的氣液負(fù)荷圖42 常一線抽出口下方熱衡算草圖 表42 常一線抽出口下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進料356——汽提蒸氣—4203316—內(nèi)回流L～220—合 計—————+…出方汽 油 —煤 油 —柴 油—重 油—水蒸氣— —中段回流——— — — —內(nèi)回流L —合 計—————+由熱平衡， 107+=107+，L=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L=（kmol/h）氣相負(fù)荷 V=+++（kmol/h） 中段循環(huán)回流入口板上方的氣液相負(fù)荷圖43 中斷回流入口上方熱衡算草圖 表43 中段循環(huán)回流入口板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進料356——汽提蒸氣—4203316—內(nèi)回流L～224—合 計+L—————+出方汽 油 230—煤 油 230 —柴 油—重 油—水蒸氣— 230—中段回流——— — — —內(nèi)回流L 230—合 計+L—————+…由熱平衡， 107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：中段回流入口溫度 t0=60℃ ，其焓值h0=； 出口溫度 t1=235℃，其焓值h1=故，中段回流量為： L0=Q2/（h1h0）=107/（）=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L=+（kmol/h）氣相負(fù)荷 V=+++（kmol/h） 中段循環(huán)回流抽出板下方的氣液相負(fù)荷圖44 中斷回流板下方熱衡算草圖表44 中段循環(huán)回流抽出板下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方汽 油235—煤 油235—汽提蒸氣—4203316—水蒸氣2352945—內(nèi)回流L～ 235合 計—————+…出方汽 油 —煤 油 —水蒸氣— —頂回流 —— — — ——中段回流——— — — —內(nèi)回流L～ ～240 —合 計—————+…由熱平衡， 107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L=（kmol/h）氣相負(fù)荷 V=+++（kmol/h） 煤油抽出板上方的氣液相負(fù)荷圖45 煤油抽出板上方熱衡算草圖表45 煤油抽出板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方汽油222—水蒸氣—222—內(nèi)回流L 222 —合 計—————+…出方汽 油 —水蒸氣