【正文】 Wc, 煤油=Wc, 原油=Q1= Wc, 煤油（） (71)Q2= Wc, 原油（h2 –h1 ） (72)由熱平衡，Q1= Q2 故，（）=（） 得，h2= kJ/kg 查圖317[石油煉制]得，t2=107℃計算平均溫差ΔTm (73)由上式求得，ΔTm=℃估選K=160J/㎡.s.℃估算A= （74）=(㎡) 選用的換熱器型號為：FB—1000—410—16/25—2/（4）（B=200）管程平均溫差（+60）/2=℃ Uo=， d=由圖115查得Go=190kg/㎡s，Re=104殼程(原油)平均溫差（45+80）/2=℃ 181。人孔結構尺寸及開設個數(shù)見表61表6—1 人孔結構尺寸及開設個數(shù)裙座直徑數(shù)量DM中心高度4600mm2500mm200mm950mm 封頭選用橢圓形封頭。人孔伸出塔器筒體表面200～250mm。對于易起泡沫的回流液，采用圖(8—8)的中段結構形式，回流液進口管插入降管外側，盡可能 靠近上層塔板。V= D=式中V—氣速，m/s；當霧沫攜帶量有波動時。該線為與氣相流量無關的豎直線。Vd=KKs （55）當Ht≤， (56A)當Ht， （56B）由式（55），Vd==（m/s）由式（55A），Vd=103=（m/s）取Vd= 計算降液管面積Fd計算的降液管面積取式（57）或（58）計算結果的較大值。則，塔頂溫度為：145=℃，℃很接近，故原假設溫度正確。表36 第9層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱 量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進 料356——汽提氣—4203316—內(nèi)回流L～—合 計——————+…出方汽 油—煤 油柴 油—重 油—水蒸氣——內(nèi)回流L——合 計—————+…，107+=107+ 所以，內(nèi)回流L=（kg/h） 或 （kmol/h） 煤油抽出板上方氣相總量為： +++=（kmol/h） 煤油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為： （MPa），可以用圖224和圖223[石油化工工藝計算圖表]先換算的常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，其計算結果見表37。表32 全塔回流熱物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱 量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進 料356——汽提蒸氣—4203316—合 計—————出方汽 油—煤 油—柴 油—重 油—水蒸氣——合 計—————所以，全塔回流熱Q=（）107=107（kJ/h） 回流熱分配塔頂采用二級冷凝冷卻流程，塔頂回流溫度定為60℃；采用一個中段回流位于煤油側線與柴油側線之間（第11～13層之間）。使用一個管殼式后冷器。表115 物料平衡（按每年開工8000小時計）油 品產(chǎn) 率,%處理量或產(chǎn)量體積分數(shù)質量分數(shù)104t/yt/dKg/hKmol/h原 油1001002006250汽 油17 煤 油20 柴 油35 畢業(yè)論文 第二章 塔的工藝參數(shù)的選取 二、塔的工藝參數(shù)的選取 原油精餾塔計算草圖求取 確定蒸汽用量側線產(chǎn)品及塔底重油都用過熱蒸汽汽提。[石油化工工藝計算圖表]75頁由恩氏蒸餾溫差求實沸點蒸餾溫差的數(shù)據(jù)見表111。表15 參考線各點溫度 餾出（體積分數(shù)），%0305080溫度，℃254367由實沸點蒸餾曲線（℃％）查[石油煉制工程]℃％，△F=23℃ 平衡汽化參考線50％=實沸點蒸餾參考線50％點△F=36723=344℃由平衡汽化參考線的50%點和斜率可計算得其他各點溫度0％點=（500）=（℃） 10％點=（5010）=194（℃）30％點=（5030）=269（℃） 80％點=344+（8050）=（℃） △Fi%，見圖16。第二層是通過工藝改造，盡可能的在正常運行條件下把污染消化在企業(yè)內(nèi)部。中原混合原油相對密度小，黏度、膠質和硫、氮含量均較低 屬于低硫石蠟基原油。噴氣燃料的相對密度較小，結晶點較高，故只能符合2號噴氣燃料規(guī)格。即流體通過塔設備的壓力降小。據(jù)有關材料報道，塔設備的投資費占整個工藝設備投資費的較大比例，它所耗用的鋼材重量在各類工藝設備中也屬較多。原油精餾裝置是煉油企業(yè)的“龍頭”，是煉油工業(yè)的第一道工序，為二次加工裝置提供原料，是原油加工的基礎，其能量的綜合利用程度和拔出率高低體現(xiàn)在石化企業(yè)的效益上，因此，開展常壓精餾裝置的研究很有意義[13] 原油常減壓蒸餾作為原油的一次加工工藝，在原油加工總流程中占有重要作用，近年來常減壓蒸餾技術和管理經(jīng)驗不斷創(chuàng)新，裝置節(jié)能消耗顯著，產(chǎn)品質量提高。中國融入世界清潔燃料進程，不斷提高煉油技術水平，盡快與國際接軌，任務緊迫而重大。）、冷凝冷卻器、機泵等組成，在常壓塔外側為側線產(chǎn)品設汽提塔。畢業(yè)論文 內(nèi)容摘要摘 要石油是現(xiàn)代工業(yè)的血液，我國的工業(yè)生產(chǎn)和經(jīng)濟運行都離不開石油，但是又不能直接作為產(chǎn)品使用，必須經(jīng)過加工煉制過程，連制成多種在質量上符合使用要求的石油產(chǎn)品，才能投入使用。流程簡單，投資和操作費用較少。 石油是重要的能源之一，我國的工業(yè)生產(chǎn)和經(jīng)濟運行都離不開石油，但是又不能直接作為產(chǎn)品使用，必須經(jīng)過加工煉制過程，煉制成多種在質量上符合使用要求的石油產(chǎn)品，才能投入使用。但與國外先進水平相比，仍存在較大的差距，裝置能耗仍然偏高，分餾精度和減壓拔出深度偏低，對含硫原油的適應性差等。因此，塔設備的設計和研究，受到化工、煉油等行業(yè)的極大重視。這將有助于節(jié)省生產(chǎn)中的動力消耗，用來降低經(jīng)常操作費用。由于硫含量很低，輕質燃料油不需要精制。遼河曙光首站原油密度大，黏度大，含蠟量低，屬于硫環(huán)烷中間基原油。第三層是用潔凈的綠色工藝代替有污染的工藝。表16 各點溫差 餾出（體積分數(shù)），％01030507080△F，℃026210 求平衡汽化曲線各點溫度查[石油煉制工程]208頁717得各餾出百分數(shù)時的溫差比值得： 0比值= 10％比值= 平衡汽化曲線各點與其參考線相應各點的溫差△T等于其參考線相應各點的△Fi乘以對應的比值，由此得平衡汽化各點△T，見圖17。表111 蒸餾溫差曲線線段組分恩氏蒸餾溫差℃實沸點蒸餾溫差℃0%—10%汽油2845煤油16柴油1410%—30%汽油2133煤油4柴油4430%—50%汽油17煤油7柴油50%—70%汽油19煤油13柴油70%—90%汽油32煤油41柴油90%—100%汽油1214煤油1113柴油12c. 由實沸點蒸餾50%點，推算得其實沸點溫度見圖112。使用的是420℃，汽提水蒸氣用量見表21。故塔頂壓力=++=（絕對壓力）（4mmHg），則推算得常壓塔各關鍵部位的壓力如下（單位為Mpa）一線抽出板（第10層）二線抽出板（第22層）汽化段壓力（第25層），則加熱爐出口壓力=+= 汽化段和塔底溫度的確定 汽化段溫度取過汽化度為進料的2%（質量分數(shù)）%（體積分數(shù)）， 要求進料在汽化段中的汽化率ef=（17%+20%+35%+%）=% 汽化段中物料的流量見表23?；亓鳠岱峙湟姳?3。表37 柴油蒸汽分壓下的溫度換算項 目 0% 10% 30% 50%恩氏蒸餾溫度，℃恩氏蒸餾溫差，℃平衡汽化溫差，℃常壓平衡汽化溫度，℃，℃204 22016 46 1 — —226 232224 2317 — —— 233 ℃，℃很接近，可認為原假設溫度是正確的。 ，水蒸氣是否會冷凝塔頂水蒸氣分壓為：—=。Fd，=Vl/Vd （57）Fd，= （58）由式（57），F(xiàn)d，= /=（㎡）由式（58），F(xiàn)d，==（㎡）取Fd，=（㎡） 計算塔橫截面和塔徑計算的塔橫截面積Ft=Fa+ Fd， (59) ， =+=（㎡）計算塔徑Dc按式（510） (510)==（m） 采用塔徑及相應的設計空塔氣速根據(jù)浮閥塔板直徑系取，采用的塔截面積F按式（511） F= (511) F==（㎡）采用的空塔氣速W按式W=Vv/F (512) =(m/s)采用的降液管面積 (513)Fd==(㎡)采用的降液管面積Fd占采用的塔截面積F的百分數(shù)： 液相的表面張力：(℃時）℃。 （529）取E=1，則總結以上各數(shù)據(jù)見表53表53 浮閥塔板工藝設計計算結果項目備注數(shù)值及說明塔徑D,m板間距HT,m塔板形式 空塔氣速U,m/s堰長lw,m 堰高hw,m 堰上液層高度how弓形降液管高度hb浮閥數(shù)N閥孔動能因數(shù)F0臨界閥孔氣速UOC,m/s單板壓降P 液體在降液管內(nèi)停留時間,S液相負荷上限霧沫夾帶控制液相負荷下限漏夜控制雙溢流弓形降液管3451畢業(yè)論文 第六章 塔的內(nèi)部工藝結構六、塔的內(nèi)部工藝結構煉油裝置板式塔的內(nèi)部工藝結構（塔板結構除外）包括塔頂、塔底、塔裙以及塔的各種類型的進口、抽出板出口，塔的各種類型防沖擋板、防渦器、破沫網(wǎng)等。一般常用氣速V=1—3m/s。一般進口管應與降液管平行，與塔板上液流方向成垂直布置。本設計中取每隔6塊塔