【正文】 板。塔頂采用兩級冷卻流程。%的溫度為365℃ 進(jìn)料在汽化段中的焓查圖3—17【石油煉制】，進(jìn)料在汽化段中的焓計(jì)算見表24（p=,t=365℃）。表31 假設(shè)的塔頂及各側(cè)線溫度 塔頂溫度 ℃ 煤油抽出板（第10層）溫度 ℃ 柴油抽出板（第22層）溫度 ℃ 全塔回流熱按上述假設(shè)條件作全塔熱平衡，由此求出全塔回流熱見圖32。圖31 柴油抽出板下方草圖。圖32 煤油抽出板下方草圖。=60℃ ，其焓值h0=；塔頂溫度t1=℃，回流（汽油）蒸氣的焓h1= 故，塔頂冷回流量為： L0=Q1/（h1h0）=107/（）=（kg/h） 塔頂油氣量（汽油+內(nèi)回流蒸氣）為： （+）/127=（kmol/h）塔頂水蒸氣流量為： （kmol/h）塔頂油氣分壓為： （+）=（MPa）。不凝氣以后求得的塔頂溫度比實(shí)際塔頂溫度約高出3%，可將計(jì)算所得的塔頂溫 。畢業(yè)論文 第四章 塔設(shè)備的設(shè)計(jì)計(jì)算 四、塔設(shè)備的設(shè)計(jì)計(jì)算 全塔氣液負(fù)荷的分布計(jì)算 塔頂（第一塊板上方）的氣液負(fù)荷： L=L冷回流=（kmol/h）：V=V油氣+V水氣=(+)/127+（kmol/h） 第一層板下方的氣液負(fù)荷圖41 第一層板下方熱衡算草圖 表41 第一層板下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱 量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進(jìn)料356——汽提蒸氣—4203316—內(nèi)回流L～133—合 計(jì)+L—————+…出方汽 油 —煤 油 —柴 油—重 油—水蒸氣— —中段回流——— — — —內(nèi)回流L —合 計(jì)+L—————+由熱平衡，107+=107+ 所以，L=（kg/h） 液相負(fù)荷 L=（kmol/h） 汽相負(fù)荷 V=++（kmol/h） 常一線抽出口下方（即第10層下方）的氣液負(fù)荷圖42 常一線抽出口下方熱衡算草圖 表42 常一線抽出口下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進(jìn)料356——汽提蒸氣—4203316—內(nèi)回流L～220—合 計(jì)—————+…出方汽 油 —煤 油 —柴 油—重 油—水蒸氣— —中段回流——— — — —內(nèi)回流L —合 計(jì)—————+由熱平衡， 107+=107+，L=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L=（kmol/h）氣相負(fù)荷 V=+++（kmol/h） 中段循環(huán)回流入口板上方的氣液相負(fù)荷圖43 中斷回流入口上方熱衡算草圖 表43 中段循環(huán)回流入口板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進(jìn)料356——汽提蒸氣—4203316—內(nèi)回流L～224—合 計(jì)+L—————+出方汽 油 230—煤 油 230 —柴 油—重 油—水蒸氣— 230—中段回流——— — — —內(nèi)回流L 230—合 計(jì)+L—————+…由熱平衡， 107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：中段回流入口溫度 t0=60℃ ，其焓值h0=； 出口溫度 t1=235℃，其焓值h1=故，中段回流量為： L0=Q2/（h1h0）=107/（）=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L=+（kmol/h）氣相負(fù)荷 V=+++（kmol/h） 中段循環(huán)回流抽出板下方的氣液相負(fù)荷圖44 中斷回流板下方熱衡算草圖表44 中段循環(huán)回流抽出板下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方汽 油235—煤 油235—汽提蒸氣—4203316—水蒸氣2352945—內(nèi)回流L～ 235合 計(jì)—————+…出方汽 油 —煤 油 —水蒸氣— —頂回流 —— — — ——中段回流——— — — —內(nèi)回流L～ ～240 —合 計(jì)—————+…由熱平衡， 107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L=（kmol/h）氣相負(fù)荷 V=+++（kmol/h） 煤油抽出板上方的氣液相負(fù)荷圖45 煤油抽出板上方熱衡算草圖表45 煤油抽出板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方汽油222—水蒸氣—222—內(nèi)回流L 222 —合 計(jì)—————+…出方汽 油 —水蒸氣 — —頂回流——— — — —內(nèi)回流L ～221 —合 計(jì)—————+… 由熱平衡， 107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L= +（kmol/h） 氣相負(fù)荷 V=++（kmol/h） 柴油抽出板上方的氣液相負(fù)荷圖46 柴油抽出板上方熱衡算草圖表46 柴油抽出板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進(jìn) 料356 ——汽提蒸汽—4203316—內(nèi)回流L～～255 —合 計(jì)+L—————+…出方汽 油 —煤 油 —柴 油 —重 油 —水蒸氣— —內(nèi)回流L —合 計(jì)+L—————+… 由熱平衡 107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L=+（kmol/h）氣相負(fù)荷V=+++ (kmol/h) 汽化段氣液相負(fù)荷1. 按下隔離體系作汽化段的熱平衡見圖47圖47 汽化段熱衡算范圍 表47 汽化段的熱平衡物 料流kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方汽油356—煤油356—柴油356—過汽化油5208356—汽提蒸汽—4203316—水蒸氣—356—內(nèi)回流L 356 —合 計(jì)—————+…出方汽 油 —煤 油 —柴 油 —頂回流 — — — — — —中段回流 — — — — — —水蒸氣— —內(nèi)回流L～ ～356 —合 計(jì)—————+…由熱平衡，107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L= +（kmol/h）氣相負(fù)荷V=++++=（kmol/h） 各段氣液相負(fù)荷列表各段氣液相負(fù)荷見表48表48 各段氣液相負(fù)荷序 號 位 置 液相負(fù)荷，kmol/h 氣相負(fù)荷，kmol/h 1 塔頂 2 第一層板下方 3 常一線抽出口下方 4 常一線抽出板上方 5 中段循環(huán)入口板上方 6 中段循環(huán)抽出板下方 7 常二線抽出板下方 8 汽化段 畢業(yè)論文 第五章 常壓塔和塔板主要工藝尺寸計(jì)算五、常壓塔和塔板主要工藝尺寸計(jì)算 塔徑的初算：塔徑計(jì)算應(yīng)以氣液相負(fù)荷最大的部位進(jìn)行計(jì)算，由上表（48）可知，常二線抽出板下方氣液相負(fù)荷最大，即Lmax= （ρL）的計(jì)算：ρ0=8072kg/m3查[石油煉制]71頁式327：ρ0/ρ=—p/BT （51） 式中，BT=mx+BI x=（）/ log B138=103（）++ m=++104107p3 BI=+p2+106p3 由上述計(jì)算式可求得，ρL =（V）的計(jì)算: （1）氣體個(gè)組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)汽油%=（+++）=%煤油%=(++++)=%水汽%=（