【正文】 初餾℃103比重指數(shù)100℃0粘度（50）mm2/s120℃凝固點℃30140℃閃點（閉口）℃7160℃酸值,mgKoH/g180℃含蠟,％(m/m)200℃鹽含量,mgNacl/L220℃瀝青質,％(m/m)240℃膠質,％(m/m)260℃殘?zhí)?％(m/m)280℃重金屬,ug/g300℃FeNi元素分析CuSPbNV含水,％(V/V)痕跡灰分,％(m/m)特性因數(shù)（k）表1—2 大慶原油每10℃餾分蒸餾收率（％（m/m））0102030405060708090060℃％（m/m）100200300400500 500萬噸/年 P=℃ 數(shù)據(jù)處理，平衡汽化曲線見圖11，原始數(shù)據(jù)的質量收率體積收率見表13?！叭嬉?guī)劃，合理布局，綜合利用，化害為利，依靠群眾，大家動手，保護環(huán)境，造福人民”的中國環(huán)保方針，明確了環(huán)境保護的綜合防止思想，是將環(huán)境作為一個有機整體，根據(jù)當?shù)氐淖匀粭l件，按污染物的產生、變遷和歸宿的各個環(huán)節(jié)，采取法律、行政、經濟和工程技術相結合的措施，以防為主，以最大限度地合理利用資源、減少污染物的產生和排放，用最經濟的方法獲取最佳的防止效果，以實現(xiàn)資源、環(huán)境與發(fā)展的良性循環(huán)。勝利原油相對密度較大，含硫較多，膠質、瀝青質含量較多，屬于含硫中間基原油。大慶原油是一種低硫、低膠、高含蠟、高凝點、的石蠟基石油。、彈性大。原油常減壓蒸餾作為最基本的一次加工工藝，在煉廠具有舉足輕重的地位，其運行的好壞直接影響到后續(xù)的加工過程。為了滿足原油的需求量，則需要每年從國外二十多個國家和地區(qū)進口約6940萬噸原油。關鍵詞： 原油； 常壓設計； 換熱； 常壓塔畢業(yè)論文 目 錄 目 錄 前 言 1一、物料衡算 3 基準數(shù)據(jù)的處理 3 基準數(shù)據(jù) 3 數(shù)據(jù)處理 3 求平衡汽化曲線各點溫度 5 各種餾出產品的性質 6 各種餾出產品的基礎數(shù)據(jù) 6 各餾出產品的性質 8 物料衡算 9 二、塔的工藝參數(shù)的選取 10 原油精餾塔計算草圖求取 10 確定蒸汽用量 10 塔板型適合塔板數(shù) 10 精餾塔計算草圖： 10 操作壓力的確定 11 汽化段和塔底溫度的確定 11 汽化段溫度 11 進料在汽化段中的焓 12 13 三、塔頂及側線溫度的假設與回流熱分配 14 全塔回流熱 14 假設塔頂及各側線溫度 14 全塔回流熱 14 流熱分配 14 側線及塔頂溫度的校 15 柴油抽出板（第22層）溫度 15 煤油抽出板（第10層）溫度 16 塔頂溫度 17 四、塔設備的設計計算 20 全塔氣液負荷的分布計算 20 塔頂（第一塊板上方）的氣液負荷 20 第一層板下方的氣液負荷 20 常一線抽出口下方（即第10層下方）的氣液負荷 21 中段循環(huán)回流入口板上方的氣液相負荷 22 中段循環(huán)回流抽出板下方的氣液相負荷 23 煤油抽出板上方的氣液相負荷 25 柴油抽出板上方的氣液相負荷 26 汽化段氣液相負荷 27 各段氣液相負荷列表 28 五、常壓塔和塔板主要工藝尺寸計算 29 塔徑的初算 29 適宜的氣體操作速度Wa 30 氣相空間截面積Fa 30 計算降液管內液體流速Vd 30 計算降液管面積Fd 31 計算塔橫截面和塔徑 31 采用塔徑及相應的設計空塔氣速 31 液相的表面張力：(℃時） 32 浮閥數(shù)及開孔率的計算 32 浮閥的選取 32 浮閥數(shù)及開孔率的計算 32 溢流堰及降液管的決定 33 決定液體在塔板上的流動型式 33 決定溢流堰 33 溢流堰高度及塔板上清夜層高度的決定 33 液體在降液管的停留時間及流速 34 降液管底緣距塔板高度 34 水力學計算 34 塔板壓力降 34 霧沫夾帶 34 泄漏 35 淹塔情況 35 降液管的負荷 35 塔板的負荷性能圖 36 霧沫夾帶線 36 漏液線 37 液相負荷下限線 37 六、塔的內部工藝結構 39 板式塔的部工藝結構 39 塔頂 39 進口 39 抽出盤及出口 40 人孔 40 塔底 40 塔裙 41 封頭 41 塔高H 41 七、換熱過程 42 換熱方案的確定 42 換熱的意義 42 換熱方案 42 換熱設備的選取和計算 42 換熱設備的計算 42 中段回流作為熱源 44 重油作熱源 45 冷后重油作為作熱源 45 柴油作為熱源 46 塔頂冷凝器的計算 46 中段回流冷卻 47 48 熱源利用率計算 48 熱源利用率計算： 48 原油提供熱量計算 48 熱量利用率計算 48 八、討 論 49 致 謝 51 附 錄 51 參考文獻54畢業(yè)論文 前 言 原油常壓設計前 言中國煉油工業(yè)迅速發(fā)展，據(jù)美國《油氣雜志》世界煉油特別報告統(tǒng)計，超過俄羅斯和日本，成為僅次于美國的世界煉油大國。但與國外先進水平相比，仍存在較大的差距。近年來常減壓蒸餾技術和管理經驗不斷創(chuàng)新，裝置節(jié)能消耗顯著，產品質量提高。在某些特定的情況下也可以作催化裂化或加氫裂化裝置的原料。目前，我國原油的年加工量約為2億噸。目前，國內外大致都是采用由初餾塔、常壓塔、壓塔，常壓爐、減刃壓爐組成的三塔兩爐工藝流程，但是仍存在一些問題。在較大的氣（汽）夜流速下，仍不致發(fā)生大量的霧沫夾帶、攔液或者液泛等破壞正常操作的現(xiàn)象。方便操作、調節(jié)和檢修。潤滑油餾分的黏溫特性好，但凝點高，加工時需要脫蠟。人們認識到既不能走“先污染，后治理”的道路，也不能走“邊污染，邊治理”的道路，而應該是采取積極的態(tài)度。畢業(yè)論文 第一章 物料衡算 一、物料衡算 基準數(shù)據(jù)的處理 基準數(shù)據(jù)、性質見表11和12。表19 校正前的恩氏蒸餾溫度數(shù)據(jù)餾出（體積分數(shù)）%01030507090100汽油6593114131150182194煤油204220224231244275289柴油217231257273290311329T246℃時對恩氏蒸餾數(shù)據(jù)進行校正lgD= 式中：D—溫度校正值（加至t上），℃ ， t—超過246℃的恩氏蒸餾溫度，℃ 。真臨界溫度與假臨界溫度之比為：,查石油化工工藝計算圖表107頁臨界壓力分別為：， 焦點溫度分別為:381℃，℃，℃.焦點壓力分別為:。閃蒸塔用3層塔板，全塔塔板數(shù)總計為33層。其中：過汽化油和重油的密度分別為： g/cm3， g/cm3.表24 進料在汽化段中的焓油 料 焓，kJ/kg 熱 量，kJ/h 107氣 相液 相汽 油煤 油柴 油過汽化油重 油合 計— —— — — — — 根據(jù)經驗數(shù)據(jù)，原油蒸餾裝置的常壓塔的塔底溫度一般比汽化段溫度低5℃～10℃，取塔底溫度比汽化段溫度低7℃，則塔底溫度=3567=349℃畢業(yè)論文 第三章 塔頂及側線溫度的假設與回流熱分配 三、塔頂及側線溫度的假設與回流熱分配 全塔回流熱 假設塔頂及各側線溫度 ，常壓塔頂汽油蒸汽可以大致定為該油品恩氏蒸餾60%點的溫度。表34 第22層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱 量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進 料356——汽提蒸氣—4203316—內回流L～—合 計—————+…出方汽 油—煤 油—柴 油—重 油—水蒸氣——內回流L——合 計—————+…，107+=107+所以，內回流L=（kg/h）或 （kmol/h） 柴油抽出板上方氣相總量為： +++=（kmol/h） 柴油蒸汽（即內回流）分壓為： ），可以用圖224和圖223[石油化工工藝計算圖表]先換算的常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，其計算結果見表35。由恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算汽油 露點溫度見表38。《化工原理》下冊。 決定溢流堰采用弓形溢流堰 ∵Fd/F=%對雙溢流堰，堰長l一般?。ā〥 [塔的工藝計算] 所以，堰長 l==（m）由l/D比值查圖310[化工原理 下冊]得Wd/D=所以，堰寬Wd==(米) 溢流堰高度及塔板上清夜層高度的決定為了保證有較高的塔板傳質效率，同時考慮到塔板壓力降及液漏情況，取堰高為40毫米，查塔的工藝計算P136得堰上液層高度為how=(米)塔板上的清夜高度為hc=hw+how=+=(米) 液體在降液管的停留時間及流速液體在降液管的停留時間τ=FdHt/Vl=(秒)7秒降液管流速Vd Vd=Vl/Fd=(米/秒) 降液管底緣距塔板高度計算降液管底緣距塔板高度hb:hb [塔的工藝計算] （519）hb= =(米) 水力學計算 塔板壓力降計算干板壓力降ΔPd:△Pd （520）==(米液柱)計算氣體通過塔板上液層的壓力降ΔPvl△Pvl=+103（3600Vvl/l）2/3 （521）=+103=(米液柱)忽略液層表面張力造成的壓力降，則氣體通過塔板的壓力降ΔPt=ΔPd+ΔPvl=+=(米液柱) 霧沫夾帶由圖39[石油煉制工程]℃e=A()(w/εm)，2 （522）=∵ε=(F2Fd)/F （523）=()/=m=105（σl/v）[（lv）/μv] ==∴e=(液體)/公斤(氣體)10% 泄漏取泄漏時閥孔動能因數(shù)為F0=5～6，. 淹塔情況設該塔板不設內堰，計算液相流過一層塔板時所需克服的壓力降ΔPl，得ΔPl=ΔPt+hl+ΔPdk∵ΔPt=（米液柱）hl=(米液柱)ΔPdk=()2 （524）==(米液柱)∴ΔPl=++=(米液柱)（～）（ht+Hw）符合要求 降液管的負荷計算降液管內的允許最大流速Vd ，因而降液管沒有超符合。以利于氣體中的液滴自由下降，取塔頂空間Hd=，頂層塔盤到絲網底面的距離Ht=900mm。它取決進料的結構形式及介質狀態(tài)。安裝在液面上方，分配管開孔方向應與塔壁成45o角或垂直向上。本設計停留時間取3分鐘。 換熱方案換熱方案見圖71圖71 換熱方案流程圖 換熱設備的選取和計算 換熱設備的計算以第一回路的第一次換熱為例，熱源為煤油，去熱損