【正文】 中段回流作為熱源 T1 235℃ 165℃ T2t2 146℃ t1 =Q1= Wc, 中段回流（）Q2= Wc, 原油（h2 –h1 ）由，Wc，中段回流(HT1HT2)=W原/2(h2h1)()=()所以，h2=℃[石油煉制工程 圖317]求得，ΔTm=℃設(shè)K=175J/㎡s℃A==(㎡)A=(㎡) (串聯(lián)二個(gè)換熱器) 根據(jù)上述估算的傳熱面積，選用的換熱器型號(hào)為：FB100041016/252/（4）B=200 重油作熱源 T1 ℃ 210℃ T2t2 200℃ t1 =Q1= Wc, 重流（）Q2= Wc, 原油（h2 –h1 ）由，Wc，重流(HT1HT2)=W原(h2h1)()=()所以，h2=℃[石油煉制工程 圖317]求得，ΔTm=℃設(shè)K=170J/㎡s℃A=(㎡)A/4=(㎡) 換熱器選用：FB120060016 B=200 冷后重油作為作熱源 T1 210℃ 110℃ T2t2 105℃ t1 =Q1= Wc, 重流（）Q2= Wc, 原油（h2 –h1 ）由，Wc，重流(HT1HT2)=W原(h2h1)()=()所以，h2=℃[石油煉制工程 圖317]求得，ΔTm=℃設(shè)K=170J/㎡s℃A=(㎡)換熱器選用：FB120060016 B=480 柴油作為熱源T1 ℃ 165℃ T2t2 146℃ t1 =Q1= Wc, 柴流（）Q2= Wc, 原油（h2 –h1 ）由，Wc，柴流(HT1HT2)=W原(h2h1)()=()所以，h2=℃[石油煉制工程 圖317]求得，ΔTm=℃設(shè)K=170J/㎡s℃A=(㎡)換熱器選用： F110050016 B=300 塔頂冷凝器的計(jì)算%（℃）T1 ℃ ℃ T2t2 40 25℃ t1 =Q1= ()=（KJ/s）求得，ΔTm=℃設(shè)K=700J/㎡s℃A==(㎡) 換熱器選用：F900325 B=200 熱損失為1%（第二級(jí)冷卻到40℃）T1 ℃ 40℃ T2t2 35 25℃ t1 =Q1= ()=986（KJ/s）求得，ΔTm=℃設(shè)K=700J/㎡s℃A=(㎡)換熱器選用：選擇換熱器F900325 B=200 中段回流冷卻T1 165℃ 60℃ T2t2 40 25℃ t1 =Q1= ()=(KJ/s)求得，ΔTm=℃設(shè)K=700J/㎡s℃A=(㎡)換熱器選用：選擇換熱器F700135254 B=150 表71 換熱器型號(hào) 各段名稱 換熱器型號(hào)第Ⅰ回路的第1次換熱FB100041016/252/（4）（B=200）第Ⅰ回路的第2次換熱FB60013025/402/2（4）（B=300）第Ⅰ回路的第3次換。i==， d=由圖116查得Re=103，Gi=162kg/㎡sK （《冷換設(shè)備工藝計(jì)算》）K—總傳熱系數(shù)（以管外壁表面積為基準(zhǔn)），kcal/㎡h℃hi—管內(nèi)流體的膜傳熱系數(shù)（以管外壁表面積為基準(zhǔn)），kcal/㎡h℃ri—管內(nèi)流體的結(jié)構(gòu)熱阻（以管外壁表面積為基準(zhǔn)），㎡h℃/kcalrp—管子的熱阻（一般金屬管子可以忽略不計(jì)），㎡h℃/kcalh0—管外流體的膜傳熱系數(shù)（以管外壁表面積為基準(zhǔn)），㎡h℃/kcalr0—管外流體的結(jié)垢熱阻（以管外壁表面積為基準(zhǔn)），㎡h℃/kcal由圖121查得（hi）0讀數(shù)=290kcal/㎡h℃，校正系數(shù)=，則（hi）0=290= kcal/㎡h℃h0讀數(shù)=348 kcal/㎡h℃，校正系數(shù)= 則h0=340= kcal/㎡h℃由表110，111查得ri=，r0=，rp可忽略不計(jì)。 原油初溫設(shè)為t1=45℃，其焓為h2= kJ/kg。=℃, 其焓為H1=。由此可見(jiàn)，換熱裝置的設(shè)計(jì)對(duì)煉廠節(jié)能有很重要的意義。 塔高H塔高應(yīng)用下式進(jìn)行計(jì)算H=Hd+(n1)Ht+Ht 式子中，Hd塔頂空間，mHt塔板間距，mHb塔底空間，m所以，塔高 H=+（321）+=畢業(yè)論文 第七章 換熱過(guò)程 七、換熱過(guò)程 換熱方案的確定 換熱的意義 常壓塔蒸餾裝置的能耗在煉油廠全廠能耗中占有重要的比重，其燃料消耗相當(dāng)于加工原料油的2%，為全廠消耗自用燃料量最大的生產(chǎn)裝置，在原料蒸餾裝置，原油升溫及部分汽化所需的熱量最大，如果不通過(guò)換熱回收部分熱量，則此熱量最終是通過(guò)產(chǎn)品被冷卻至出裝置溫度而被冷卻水（或冷卻空氣）帶走。 塔裙選取裙座高度為2m，裙座上必須開(kāi)設(shè)人孔，以方便檢修。設(shè)塔底空間為Hb則 π/4（D塔）2Hb=t故 Hb==直徑一般取與工藝管線直徑相同。對(duì)塔底產(chǎn)品量大的塔，停留時(shí)間一般取3～5分鐘。本設(shè)計(jì)中取每隔6塊塔板設(shè)一個(gè)人孔，人孔直徑為500mm，人孔伸出塔器筒體度為250mm。 人孔在煉油裝置塔器中，每隔(6—8)塊塔板處設(shè)一個(gè)人孔，人孔的直徑一般為450～550mm?！? 抽出盤(pán)及出口 再降液管下面加以凹陷作為抽出斗，抽出嘴子裝在斗底或斗側(cè)；。為保證氣提蒸汽均勻分布，在塔內(nèi)設(shè)有蒸汽分配管。一般進(jìn)口管應(yīng)與降液管平行，與塔板上液流方向成垂直布置。采用圖8—5形式的進(jìn)口管，防止液體直接沖擊塔板。一般進(jìn)料管大小均采用與工藝管線相同的直徑。 V==所以破沫網(wǎng)直徑D= 進(jìn)口進(jìn)口包括頂回流、中段回流、蒸汽以及原料進(jìn)口、原料進(jìn)料段的高度。一般常用氣速V=1—3m/s。一般可按下式計(jì)算氣速與破沫網(wǎng)的直徑。，以提高產(chǎn)品的質(zhì)量，改善塔頂氣體壓縮機(jī)的操作。，—。 （529）取E=1，則總結(jié)以上各數(shù)據(jù)見(jiàn)表53表53 浮閥塔板工藝設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目備注數(shù)值及說(shuō)明塔徑D,m板間距HT,m塔板形式 空塔氣速U,m/s堰長(zhǎng)lw,m 堰高h(yuǎn)w,m 堰上液層高度how弓形降液管高度hb浮閥數(shù)N閥孔動(dòng)能因數(shù)F0臨界閥孔氣速UOC,m/s單板壓降P 液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間,S液相負(fù)荷上限霧沫夾帶控制液相負(fù)荷下限漏夜控制雙溢流弓形降液管3451畢業(yè)論文 第六章 塔的內(nèi)部工藝結(jié)構(gòu)六、塔的內(nèi)部工藝結(jié)構(gòu)煉油裝置板式塔的內(nèi)部工藝結(jié)構(gòu)（塔板結(jié)構(gòu)除外）包括塔頂、塔底、塔裙以及塔的各種類型的進(jìn)口、抽出板出口，塔的各種類型防沖擋板、防渦器、破沫網(wǎng)等。 液相負(fù)荷下限線取堰上液層高度作為液相負(fù)荷下限線條件，依的計(jì)算式計(jì)算出沈陽(yáng)化工學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第五章 常壓塔和塔板主要工藝尺寸計(jì)算的下限值，依此作出液相負(fù)荷下限線。 塔板的負(fù)荷性能圖 霧沫夾帶線 取e=10%為霧沫夾帶線，即 整理上式可得， 而， 又， [塔的工藝計(jì)算] (525) 所以， 故， 而， 所以， 所以，V （526）在操作范圍內(nèi)任取若干個(gè)值，依528式算出相應(yīng)的值見(jiàn)表51表51 值與值的對(duì)應(yīng)關(guān)系，m3/s ，m3/s 液泛線（），按下式計(jì)算 （+）=（527）， 所以， 而， 所以， 把已知數(shù)據(jù)，及，代入，計(jì)算液泛線，整理得到： =++ 在操作范圍內(nèi)任取若干個(gè)值，依529式算出相應(yīng)的值見(jiàn)表52表52 值與值的對(duì)應(yīng)關(guān)系，m3/s，m3/s 液相負(fù)荷上限線 m3/s，所以，求出的上線流體流量值為常數(shù)，在圖上液相負(fù)荷上限線為與氣體流量無(wú)關(guān)的豎直線。 浮閥數(shù)及開(kāi)孔率的計(jì)算 閥孔臨界速度（Wh）C按式（514） (514) 相應(yīng)的閥孔動(dòng)能因數(shù)為： F0= (515)==（kg/m3） 塔板上浮閥的開(kāi)孔率Ф按式 Ф (516)=100%=% 由式（517）得閥孔總面積： Fh=FФ% (517) =%=(㎡) 由式（518）得浮閥數(shù)N： (dh一般取39103m)[塔的工藝計(jì)算] （518）= =3451（個(gè)） 溢流堰及降液管的決定 決定液體在塔板上的流動(dòng)型式根據(jù)[塔的工藝計(jì)算]表53,雙溢流塔對(duì)本操作是最適合的。Fd，=Vl/Vd （57）Fd，= （58）由式（57），F(xiàn)d，= /=（㎡）由式（58），F(xiàn)d，==（㎡）取Fd，=（㎡） 計(jì)算塔橫截面和塔徑計(jì)算的塔橫截面積Ft=Fa+ Fd， (59) ， =+=（㎡）計(jì)算塔徑Dc按式（510） (510)==（m） 采用塔徑及相應(yīng)的設(shè)計(jì)空塔氣速根據(jù)浮閥塔板直徑系取，采用的塔截面積F按式（511） F= (511) F==（㎡）采用的空塔氣速W按式W=Vv/F (512) =(m/s)采用的降液管面積 (513)Fd==(㎡)采用的降液管面積Fd占采用的塔截面積F的百分?jǐn)?shù)： 液相的表面張力：(℃時(shí)）℃。Wa==（m/s） 氣相空間截面積Fa Fa=Vv/Wa (54) Fa=VV/Wa=（㎡） 計(jì)算降液管內(nèi)液體流速Vd液體在降液管內(nèi)的流速按式（54）和式（55A）[或式（55B）]計(jì)算，選兩個(gè)結(jié)果中的較小值。按式（52）（《塔的工藝計(jì)算》）計(jì)算Wmax，