【正文】 平的大幅度提高，對(duì)石油產(chǎn)品質(zhì)量指標(biāo)的要求不斷嚴(yán)格，所要求的石油產(chǎn)品的品種和數(shù)量也不斷增加。 常減壓蒸餾過程經(jīng)過一百多年的發(fā)展，已成為一個(gè)比較完整成熟的工藝〔45〕。此外，為了滿足工業(yè)生產(chǎn)的需要。、材料用量小、制造和安裝容易，這可以減少基建過程中的投資費(fèi)用。大慶原油的餾分組成較重，故須采取二次深度加工，以提高輕質(zhì)燃料收率。我國(guó)能源結(jié)構(gòu)中煤炭仍占70%左右，煤煙對(duì)大氣污染程度不易減輕，環(huán)保治理技術(shù)水平落后，嚴(yán)重地制約環(huán)保工作的深入開展。第四層是建立“生態(tài)化工”的概念，即根據(jù)對(duì)產(chǎn)品和過程生命周期的分析，使用自然界代謝的全過程來規(guī)劃生產(chǎn)。表18 平衡汽化溫度餾出（體積分?jǐn)?shù)），%01030507080T，℃194419由表1—8數(shù)據(jù)做平衡汽化曲線，見圖11. 各種餾出產(chǎn)品的性質(zhì) 各種餾出產(chǎn)品的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。 表113 大慶原油常壓切割方案及產(chǎn)品性質(zhì)產(chǎn)品切割點(diǎn)℃沸程℃收率，%密度g/cm3恩氏蒸餾溫度℃體積分?jǐn)?shù)質(zhì)量分?jǐn)?shù)0% 10% 30% 50% 70% 90%汽油～2111765 93 114 131 150 182 煤油～ 20204 220 224 231 244 275柴油～ 35217 231 257 273 290 311 各餾出產(chǎn)品的性質(zhì)體積平均沸點(diǎn) tv=（93+114+131+150+182）/5=134（℃）tv=（220+224+231+244+275）/5=（℃）tv=（231+257+273+290+311）/5=（℃）斜率s=（90%餾出溫度10%餾出溫度）/（9010） 得 汽油： 煤油： 柴油：1查[石油煉制工程]69頁表34得質(zhì)量平均沸點(diǎn)分別為：℃，℃， ℃立方平均沸點(diǎn)分別為 ℃， ℃， ℃中平均沸點(diǎn)分別為 ℃， ℃， ℃ ℃， ℃， ℃ 查石油化工工藝計(jì)算圖表128頁得k1=,k2=,k3=查石油化工工藝計(jì)算圖表59頁得M1=127,M2=193,M3=210 =, =, =查石油化工工藝計(jì)算圖表89頁焦點(diǎn)溫度臨界溫度分別為：60℃，22℃，℃ 查石油化工工藝計(jì)算圖表88頁焦點(diǎn)壓力臨界壓力分別為：,查石油化工工藝計(jì)算圖表102頁臨界溫度分別為：321℃，℃，℃查石油化工工藝計(jì)算圖表106頁假臨界壓力分別為：，查石油化工工藝計(jì)算圖表105頁假臨界溫度分別為：580K，687K，724K真臨界溫度分別為：595k，693k，730k。表22 各段的層數(shù)各段名稱 塔板數(shù)（層）汽油—煤油段 10煤油—柴油段 10柴油—汽化段 3塔底氣提段 4考慮采用一個(gè)中段回流，用3層換熱塔板。%的溫度為365℃ 進(jìn)料在汽化段中的焓查圖3—17【石油煉制】，進(jìn)料在汽化段中的焓計(jì)算見表24（p=,t=365℃）。圖31 柴油抽出板下方草圖。=60℃ ，其焓值h0=；塔頂溫度t1=℃，回流（汽油）蒸氣的焓h1= 故，塔頂冷回流量為： L0=Q1/（h1h0）=107/（）=（kg/h） 塔頂油氣量（汽油+內(nèi)回流蒸氣）為： （+）/127=（kmol/h）塔頂水蒸氣流量為： （kmol/h）塔頂油氣分壓為： （+）=（MPa）。畢業(yè)論文 第四章 塔設(shè)備的設(shè)計(jì)計(jì)算 四、塔設(shè)備的設(shè)計(jì)計(jì)算 全塔氣液負(fù)荷的分布計(jì)算 塔頂（第一塊板上方）的氣液負(fù)荷： L=L冷回流=（kmol/h）：V=V油氣+V水氣=(+)/127+（kmol/h） 第一層板下方的氣液負(fù)荷圖41 第一層板下方熱衡算草圖 表41 第一層板下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱 量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進(jìn)料356——汽提蒸氣—4203316—內(nèi)回流L～133—合 計(jì)+L—————+…出方汽 油 —煤 油 —柴 油—重 油—水蒸氣— —中段回流——— — — —內(nèi)回流L —合 計(jì)+L—————+由熱平衡，107+=107+ 所以，L=（kg/h） 液相負(fù)荷 L=（kmol/h） 汽相負(fù)荷 V=++（kmol/h） 常一線抽出口下方（即第10層下方）的氣液負(fù)荷圖42 常一線抽出口下方熱衡算草圖 表42 常一線抽出口下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進(jìn)料356——汽提蒸氣—4203316—內(nèi)回流L～220—合 計(jì)—————+…出方汽 油 —煤 油 —柴 油—重 油—水蒸氣— —中段回流——— — — —內(nèi)回流L —合 計(jì)—————+由熱平衡， 107+=107+，L=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L=（kmol/h）氣相負(fù)荷 V=+++（kmol/h） 中段循環(huán)回流入口板上方的氣液相負(fù)荷圖43 中斷回流入口上方熱衡算草圖 表43 中段循環(huán)回流入口板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進(jìn)料356——汽提蒸氣—4203316—內(nèi)回流L～224—合 計(jì)+L—————+出方汽 油 230—煤 油 230 —柴 油—重 油—水蒸氣— 230—中段回流——— — — —內(nèi)回流L 230—合 計(jì)+L—————+…由熱平衡， 107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：中段回流入口溫度 t0=60℃ ，其焓值h0=； 出口溫度 t1=235℃，其焓值h1=故，中段回流量為： L0=Q2/（h1h0）=107/（）=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L=+（kmol/h）氣相負(fù)荷 V=+++（kmol/h） 中段循環(huán)回流抽出板下方的氣液相負(fù)荷圖44 中斷回流板下方熱衡算草圖表44 中段循環(huán)回流抽出板下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方汽 油235—煤 油235—汽提蒸氣—4203316—水蒸氣2352945—內(nèi)回流L～ 235合 計(jì)—————+…出方汽 油 —煤 油 —水蒸氣— —頂回流 —— — — ——中段回流——— — — —內(nèi)回流L～ ～240 —合 計(jì)—————+…由熱平衡， 107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L=（kmol/h）氣相負(fù)荷 V=+++（kmol/h） 煤油抽出板上方的氣液相負(fù)荷圖45 煤油抽出板上方熱衡算草圖表45 煤油抽出板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方汽油222—水蒸氣—222—內(nèi)回流L 222 —合 計(jì)—————+…出方汽 油 —水蒸氣 — —頂回流——— — — —內(nèi)回流L ～221 —合 計(jì)—————+… 由熱平衡， 107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L= +（kmol/h） 氣相負(fù)荷 V=++（kmol/h） 柴油抽出板上方的氣液相負(fù)荷圖46 柴油抽出板上方熱衡算草圖表46 柴油抽出板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進(jìn) 料356 ——汽提蒸汽—4203316—內(nèi)回流L～～255 —合 計(jì)+L—————+…出方汽 油 —煤 油 —柴 油 —重 油 —水蒸氣— —內(nèi)回流L —合 計(jì)+L—————+… 由熱平衡 107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：液相負(fù)荷 L=+（kmol/h）氣相負(fù)荷V=+++ (kmol/h) 汽化段氣液相負(fù)荷1. 按下隔離體系作汽化段的熱平衡見圖47圖47 汽化段熱衡算范圍 表47 汽化段的熱平衡物 料流kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方汽油356—煤油356—柴油356—過汽化油5208356—汽提蒸汽—4203316—水蒸氣—356—內(nèi)回流L 356 —合 計(jì)—————+…出方汽 油 —煤 油 —柴