【正文】 120—140140—160160—180180—200200—220220—240240—260260—280280—300300—320320—340340—360360—380380—400400—420420—440440—460460—480480—500500—520520—540圖11 實沸點、平衡汽化曲線 實沸點數(shù)據(jù)見表14。表14 實沸點數(shù)據(jù)餾出（體積分數(shù)），%01030507080溫度，℃32141280388480540=（480141）/（7010）=℃％ 計算參考線的各點溫度見表15。表15 參考線各點溫度 餾出（體積分數(shù)），%0305080溫度，℃254367由實沸點蒸餾曲線（℃％）查[石油煉制工程]℃％，△F=23℃ 平衡汽化參考線50％=實沸點蒸餾參考線50％點△F=36723=344℃由平衡汽化參考線的50%點和斜率可計算得其他各點溫度0％點=（500）=（℃） 10％點=（5010）=194（℃）30％點=（5030）=269（℃） 80％點=344+（8050）=（℃） △Fi%，見圖16。表16 各點溫差 餾出（體積分數(shù)），％01030507080△F，℃026210 求平衡汽化曲線各點溫度查[石油煉制工程]208頁717得各餾出百分數(shù)時的溫差比值得： 0比值= 10％比值= 平衡汽化曲線各點與其參考線相應各點的溫差△T等于其參考線相應各點的△Fi乘以對應的比值，由此得平衡汽化各點△T，見圖17。表17 平衡汽化各點△T餾出（體積分數(shù)），%01030507080△T，℃00平衡汽化曲線各點溫度等于它的參考線各點溫度加上相應的值，得平衡汽化溫度見圖18。表18 平衡汽化溫度餾出（體積分數(shù)），%01030507080T，℃194419由表1—8數(shù)據(jù)做平衡汽化曲線，見圖11. 各種餾出產(chǎn)品的性質(zhì) 各種餾出產(chǎn)品的基礎數(shù)據(jù)。表19 校正前的恩氏蒸餾溫度數(shù)據(jù)餾出（體積分數(shù)）%01030507090100汽油6593114131150182194煤油204220224231244275289柴油217231257273290311329T246℃時對恩氏蒸餾數(shù)據(jù)進行校正lgD= 式中：D—溫度校正值（加至t上），℃ ， t—超過246℃的恩氏蒸餾溫度，℃ 。校正后的恩氏蒸餾數(shù)據(jù)見表110。表110 校正后的恩氏蒸餾數(shù)據(jù)餾出（體積分數(shù)）%01030507090100汽油6593114131150182194煤油204220224231244柴油217231[石油化工工藝計算圖表]76頁確定實沸點蒸餾50％點，由圖表查得它與恩氏蒸餾50％℃，℃，12℃。故實沸點蒸餾50％℃，℃，℃。[石油化工工藝計算圖表]75頁由恩氏蒸餾溫差求實沸點蒸餾溫差的數(shù)據(jù)見表111。表111 蒸餾溫差曲線線段組分恩氏蒸餾溫差℃實沸點蒸餾溫差℃0%—10%汽油2845煤油16柴油1410%—30%汽油2133煤油4柴油4430%—50%汽油17煤油7柴油50%—70%汽油19煤油13柴油70%—90%汽油32煤油41柴油90%—100%汽油1214煤油1113柴油12c. 由實沸點蒸餾50%點，推算得其實沸點溫度見圖112。表112 實沸點蒸餾點溫度餾出，v%01030507090100汽油197211煤油柴油直餾汽油的實沸點終餾點=211℃ 煤油實沸點蒸初餾點=℃實沸點切割點=℃ 查圖1—1得體積收率為17%℃，體積收率為20%℃，體積收率為35%分別化為質(zhì)量收率：%%、%以上數(shù)據(jù)見表113。 表113 大慶原油常壓切割方案及產(chǎn)品性質(zhì)產(chǎn)品切割點℃沸程℃收率，%密度g/cm3恩氏蒸餾溫度℃體積分數(shù)質(zhì)量分數(shù)0% 10% 30% 50% 70% 90%汽油～2111765 93 114 131 150 182 煤油～ 20204 220 224 231 244 275柴油～ 35217 231 257 273 290 311 各餾出產(chǎn)品的性質(zhì)體積平均沸點 tv=（93+114+131+150+182）/5=134（℃）tv=（220+224+231+244+275）/5=（℃）tv=（231+257+273+290+311）/5=（℃）斜率s=（90%餾出溫度10%餾出溫度）/（9010） 得 汽油： 煤油： 柴油：1查[石油煉制工程]69頁表34得質(zhì)量平均沸點分別為：℃，℃， ℃立方平均沸點分別為 ℃， ℃， ℃中平均沸點分別為 ℃， ℃， ℃ ℃， ℃， ℃ 查石油化工工藝計算圖表128頁得k1=,k2=,k3=查石油化工工藝計算圖表59頁得M1=127,M2=193,M3=210 =, =, =查石油化工工藝計算圖表89頁焦點溫度臨界溫度分別為：60℃，22℃，℃ 查石油化工工藝計算圖表88頁焦點壓力臨界壓力分別為：,查石油化工工藝計算圖表102頁臨界溫度分別為：321℃，℃，℃查石油化工工藝計算圖表106頁假臨界壓力分別為：，查石油化工工藝計算圖表105頁假臨界溫度分別為：580K，687K，724K真臨界溫度分別為：595k，693k，730k。真臨界溫度與假臨界溫度之比為：,查石油化工工藝計算圖表107頁臨界壓力分別為：， 焦點溫度分別為:381℃，℃，℃.焦點壓力分別為:。以上數(shù)據(jù)見下表114。表114 油品的性質(zhì) 油品汽 油 煤 油 柴 油密度d420，g/cm3比重指數(shù)，API0 特性因數(shù)，K 相對分子量，M127193210臨界參數(shù)溫度，℃壓力，Mpa321焦點參數(shù)溫度，℃壓力，MPa 381 物料衡算 根據(jù)物料衡算要求，進入蒸餾塔的進料的質(zhì)量應等于各出料的質(zhì)量之和。根據(jù)已知數(shù)據(jù)和進料質(zhì)量可以求出個產(chǎn)品質(zhì)量，具體數(shù)見表115。表115 物料平衡（按每年開工8000小時計）油 品產(chǎn) 率,%處理量或產(chǎn)量體積分數(shù)質(zhì)量分數(shù)104t/yt/dKg/hKmol/h原 油1001002006250汽 油17 煤 油20 柴 油35 畢業(yè)論文 第二章 塔的工藝參數(shù)的選取 二、塔的工藝參數(shù)的選取 原油精餾塔計算草圖求取 確定蒸汽用量側(cè)線產(chǎn)品及塔底重油都用過熱蒸汽汽提。使用的是420℃，汽提水蒸氣用量見表21。表21 汽提水蒸氣用量油品 質(zhì)量分數(shù)（對油）% Kg/h kmol/h一線煤油 3 二線柴油 3 塔底重油 2 合計 塔板型適合塔板數(shù)各段的層數(shù)見圖22。表22 各段的層數(shù)各段名稱 塔板數(shù)（層）汽油—煤油段 10煤油—柴油段 10柴油—汽化段 3塔底氣提段 4考慮采用一個中段回流，用3層換熱塔板。閃蒸塔用3層塔板，全塔塔板數(shù)總計為33層。 精餾塔計算草圖：將塔體、塔板、進料及產(chǎn)品進出口、汽體返塔位置、塔底汽提點等匯成草圖，見圖21。 32 29 25 14 10 12塔底重油塔底氣提柴油氣提蒸汽煤油氣提塔頂冷回流汽油進料過汽化油6750KG/H 圖21 精餾塔計算草圖 操作壓力的確定。塔頂采用兩級冷卻流程。，使用一個管殼式后冷器。故塔頂壓力=++=（絕對壓力）（4mmHg），則推算得常壓塔各關鍵部位的壓力如下（單位為Mpa）一線抽出板（第10層）二線抽出板（第22層）汽化段壓力（第25層），則加熱爐出口壓力=+= 汽化段和塔底溫度的確定 汽化段溫度取過汽化度為進料的2%（質(zhì)量分數(shù)）%（體積分數(shù)）， 要求進料在汽化段中的汽化率ef=（17%+20%+35%+%）=% 汽化段中物料的流量見表23。表23 汽化段中各物料的流量 油品名稱物料的流量（kg/h）汽油煤油柴油過汽化油油汽量合計其中過汽化油的相對分子量取300，則過汽化油流量為6750/300= kmol/h（+）=（Mpa）%（體積分數(shù)）的溫度，；原油在常壓下的實沸點曲線與平衡汽化曲線的交點為280℃，將此交點溫度280℃ Mpa下的溫度，℃從該點作垂直于橫坐標的直線A，過此點作平行于原油常壓平衡汽化曲線2的線4， Mpa下的平衡汽化曲線。%的溫度為365℃ 進料在汽化段中的焓查圖3—17【石油煉制】，進料在汽化段中的焓計算見表24（p=,t=365℃）。其中：過汽化油和重油的密度分別為： g/cm3， g/cm3.表24 進料在汽化段中的焓油 料 焓，kJ/kg 熱 量，kJ/h 107氣 相液 相汽 油煤 油柴 油過汽化油重 油合 計— —— — — — — 根據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)，原油蒸餾裝置的常壓塔的塔底溫度一般比汽化段溫度低5℃～10℃，取塔底溫度比汽化段溫度低7℃，則塔底溫度=3567=349℃畢業(yè)論文 第三章 塔頂及側(cè)線溫度的假設與回流熱分配 三、塔頂及側(cè)線溫度的假設與回流熱分配 全塔回流熱 假設塔頂及各側(cè)線溫度 ，常壓塔頂汽油蒸汽可以大致定為該油品恩氏蒸餾60%點的溫度。 %時，側(cè)線抽出板溫度大致相當于與該油品恩氏蒸餾50%點的溫度。 188000/(107200)100%=%12%所以假設的塔頂及各側(cè)線溫度見表31。表31 假設的塔頂及各側(cè)線溫度 塔頂溫度 ℃ 煤油抽出板（第10層）溫度 ℃ 柴油抽出板（第22層）溫度 ℃ 全塔回流熱按上述假設條件作全塔熱平衡，由此求出全塔回流熱見圖32。表32 全塔回流熱物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱 量107kJ/kg壓力，Mpa