【文章內(nèi)容簡介】 2 12 1200 1800 C5 6 6 2100 1800 M1 32 32 900 2100 M2 12 12 700 2100 M3 2 0 1800 2100 M4 2 0 2400 2100 則：⑴每片 窗 C1 及其上下 外縱墻體自重為： +()= 2 每片窗 C2 及其上下外縱墻體自重為： +()= 3 每片窗 C3 及其上下外縱墻體自重為： +()= 4 每片窗 C4 及其上下外縱墻體 自重為： +()= 5 每片窗 C5 及其上下外縱墻體自重為： +()= 6 每片窗 M1 及其上下外縱墻體自重為： +()= 7 每片窗 M2 及其上下外縱墻體自重為： +()= 8 每片窗 M3 及其上下外縱墻體自重為： +()= 9 每片窗 M4 及其上下外縱墻體自重為： +()= 內(nèi)墻重為 ：（ 510004800）x4+11100x15+600x12+2100x3+2700x3+2700x412x90012x12006x210032x90012x700]= 632847N= 第一層外墻重為[51000x2+18600x2(1500x6+2400x31+1800x2+2400x2)]=99066N= 畢業(yè)設(shè)計（論文）報告紙 第 14 頁 （共 76 頁 ） 第 25層外墻重為 [51000x2+18600x21500x62400x35]= 梁下墻體少的重量為 （ 2 ＋ 51 2 ） ＋ （ 8 ＋ 4 ） =355KN 第一層墻體總重為 ++== 第二層墻體總 重為 ++== ⒌ 屋面女兒墻自重標(biāo)準(zhǔn)值 女兒墻采用 200mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土，其高度為 400mm，外貼瓷磚（ ），故墻體的自重標(biāo)準(zhǔn)值為： (51x2+)+(51x2+)= 樓梯上方小屋的 墻 重量（ 2＋ ） ＋ = 樓板 = 樓梯上的小屋由于質(zhì)量太小因此不另作一層計算，其算著第五層的質(zhì)量 ⒍ 各層重力荷載代表值 根據(jù)《抗震規(guī)范》 GB50011— 2020 第 條，頂層重力荷載代表值包括：屋面及女兒墻自重， 50%屋面雪荷載，縱橫梁自重，半層柱自重，半層墻體自重。 其它層重力荷載代表值包括：屋面活荷載， 50%樓面均布活荷載，縱橫梁自重，樓面上、下各半層的柱及墻體自重。 各層重力荷載代表值分別計算如下： 頂 層： G5=＋ +51 （ ＋ 50%）＋ 50%＋ 40 50%＋ 10＋ 10＋ 10＋ 16＋ 56＋ 7 ＋ 3 ＋ =8448KN G24={ [51 （ ＋ ） 3]＋ （ ＋ 3）＋ （ ＋ ） }＋ 50%[ 51]＋ 10 ＋ 10 ＋ 10＋ 16＋ 56 ＋ 7 ＋ 3 ++ 40=8505KN G1={ [51 （ ＋ ） 3]＋ （ ＋ 3）＋ （ ＋ ） }＋ 50%[ 51]＋ 10＋ 10＋ 10＋ 16＋ 56＋ 7 ＋ 3 +（ ＋） /2+ 40+ 2=8649KN 建筑物總重力荷載代表值為： Σ Gi=8300+8505 3＋ 8649=42464KN 各質(zhì)點的重力荷載代表值及質(zhì)點高度如圖 5 所示： 畢業(yè)設(shè)計（論文）報告紙 第 15 頁 （共 76 頁 ） 圖 5 各質(zhì)點重力荷載代表值 地震作用計 算 ⒈ 橫向框架側(cè)移剛度計算 ⑴ 梁的線剛度計算 梁的線剛度計算見表 4。（混凝土強度等級為 C30， Ec=? 107KN/m2） 表 4 梁的線剛度 梁 編 號 截 面 2m 跨 度 m 慣性距 邊框架梁 中框架梁 1230 bhI ? （ m 4 ） Ib = （ m4 ） 現(xiàn)澆板 ib =lEcIb（ KNm） Ib = （ m4 ） 現(xiàn)澆板 ib =lEcIb（ KNm） KL1 103 103 53583 103 71458 KL2 103 103 11222 103 15000 KL3 103 103 44344 103 59138 KL4 103 103 24938 103 33250 KL5 103 103 9089 103 12090 ⑵ 柱的線剛度計算 柱的線剛度計算見表 5。（混凝土強度等級為 C30， Ec=? 107KN/m2） 表 5 柱的線剛度 層次 截面（ m2） 高度（ m） Ec （ KN/m2） 123bhIc ? （ m4） ic = hEcIc （ KNm） 25 ? 107 103 65455 1 ? 107 103 49091 ⑶ 橫向框架柱側(cè)移剛度 橫向框架柱側(cè)移剛度 D 值計算見表 6。 畢業(yè)設(shè)計（論文）報告紙 第 16 頁 （共 76 頁 ） 表 6 橫向框架柱側(cè)移剛度 D值 由表 6可見 ∑ D1/∑ D2=711172/995936=， ∑ D2/∑ D7=995936/1012368= ∑ D1/∑ D7=711172/1012368= 故該框架為規(guī)則框架。 層 與柱連接的梁 一般層 K=（ i1＋ i2＋ i3＋ i4）/2ic 底層 K=(i1+i2)/ic α =K/(2+K) （一般層） α =（ +K） /（ 2+K） （底層 ） D=12αic/h2 （ KN/m) 根數(shù) 底層 邊柱 KL1 15671 2 KL1， KL2 15214 2 KL2， KL3 14301 2 KL3 14697 2 底層中柱 KL1 17222 8 KL1， KL2 16675 8 KL2， KL3 15822 8 KL3 16157 8 Σ Di 706774 一般層邊柱 2KL1 20916 2KL1， 2KL2 28706 2KL2， 2KL3 25965 2KL3 22431 一般層中柱 2KL1 25461 2KL1， 2KL2 33755 2KL2， 2KL3 31014 2KL3 22431 Σ Di 999306 Σ D底 /Σ D標(biāo) =706774/999306=》 所以該框架是規(guī)則 畢業(yè)設(shè)計（論文）報告紙 第 17 頁 （共 76 頁 ） ⒉ 橫向框架自振周期計算 由于本框架質(zhì)量和剛度沿高度比較均勻，所以其平均自振周期可以按 高層建筑鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（ JGJ32020）附錄 規(guī)定計算。 TT uT ?? 式中： Tu — 計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移（ m）； T? — 結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，框架結(jié)構(gòu)取 ~；該框架取 。 ⑴ 橫向框架結(jié)構(gòu)頂點假想位移計算 橫向框架結(jié)構(gòu)頂點假想位移計算見表 7 ， 表 7 橫向框架結(jié)構(gòu)頂點假想位移 層 次 Gi （ KN） GiV （ KN） ∑ Di （ ） iGii DVu ???（ m） iu （ m） 5 8448 8448 999306 4 8505 16953 999306 3 8505 25548 999306 2 8505 34063 999306 1 8649 42712 646774 ⑵ 橫向框架自震周期計算 根據(jù)上述公式得 TT uT ?? = = ⒊ 橫向地震作用計算 根據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范（ GB500112020）第 條規(guī)定，對于高度不超過 40m，以簡切變形為主，且質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的結(jié)構(gòu)，以及近似于單質(zhì)點體系的結(jié)構(gòu)，可以采用底部剪力法等簡化方法計算 抗震作用。因此，本框架結(jié)構(gòu)采用底部剪力法計算抗震作用。 采用底部剪力法時，各樓層可僅取一個自由度，結(jié)構(gòu)的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 FEk 為： FEk=a1Geq 式中： a1— 相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)； 畢業(yè)設(shè)計（論文）報告紙 第 18 頁 （共 76 頁 ） Geq— 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，單質(zhì)點取總重力荷載代表值；多質(zhì)點取總重力荷載代表值的 85%。 在多遇地震作用下，由地震設(shè)防烈度為 7度，設(shè)計的基本地震加速度為 ，設(shè)計地震分組為第一組；建筑場地類別為 2類，由《 建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（ GB500112020）表— 1 和表 — 2 可以查得： 水平影響系數(shù)極大值， α max= 特征周期值， Tg= 因為 T1=《 ==，則 不 要考慮頂部附加集中作用。 所以，橫向地震影響系數(shù)為： α 1=[Tg/T1]= 對于多質(zhì)點體系， Geq= Gi? =? 75755=64392 KN 結(jié)構(gòu)底部總橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為： FEK=α 1 Geq=? 64392=3542 KN 結(jié)構(gòu)頂部附加集中水平地震作用為： EKnn FF ??? =? 3542= KN 按《 建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（ GB500112020）式 算得的各層質(zhì)點上橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值見表 8。 表 8 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力 層 次 iH （ m） iG （ KN） iiHG （ ） jj ii HGHG? iF （ KN） iV （ KN） 6 60 2265 5 8448 4 8505 3 11 8505 93555 2 8505 1 8649 2265 Σ GiHi 橫向框架各層水平地震作用及地震剪力見圖 6。 畢業(yè)設(shè)計（論文）報告紙 第 19 頁 （共 76 頁 ） 圖 6 橫向框架各層水平地震作用及地震剪力 （ a）水平地震作用分布；（ b）層間地震剪力分布 ⒋ 驗算橫向框架梁柱截面尺寸及水平位移 該框架在地震區(qū)，故應(yīng)同時驗算截面的最大承載力及軸壓比。梁的 混凝土強度等級為 C30，鋼筋為 HRB335 級；柱的混凝土強度等級為 C30，鋼筋為 HRB400 級。 ⑴ 框架梁 框架梁采用同一截面尺寸，故只需對受力較大的樓面梁進行核驗。 M0= ? ?bb qgl ?82 = ? ??????? ????????? ????? 2 = V0= ? ?bb qgl ?2 = ? ? ??? = 由于本框架的抗震等級為三級，根據(jù) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計 規(guī)范（ GB500102020）第 ，則其受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列要求。 三 級抗震等級 x≤ 即 ζ ? ζ b=，從而知 α smax=ζ b（ 1ζ b） =， 因此， Mumax= 21max ocs bhf?? =? ? ? 250? （ 65035） 2 = =? = Vumax= ? ? bhfcRE?= ? ? 1 ???? = 0V = KN 說明梁截面尺寸 250? 650mm2滿足要求。 畢業(yè)設(shè)計