【文章內容簡介】 式碗扣支架組織該區(qū)段連續(xù)箱梁預應力混凝土現(xiàn)澆施工，并 先 以G 匝道橋為例作安全驗算 ， 后面 其他橋梁均參照此方法進行 列表 驗算 。 支架按規(guī)范設 置水平剪刀撐，且支架與墩柱聯(lián)成一體。 在架體的四角 設置 攬風繩，用鋼繩斜拉成 45 度角以增加架體的 穩(wěn)定性。 腳手架構配件進場時應進行以下檢查： 21 a、 應有產(chǎn)品質量合格證； b、 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準《金屬拉伸試驗方法》（ GB/T228）的有關規(guī)定。 c、 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道； d、 鋼管外徑、壁厚、端面等偏差，應分別符合規(guī)定； e、 鋼管必須涂有防銹漆。 f、 表面銹蝕深度應符合規(guī)定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用。 腳的架使用中，應定其檢查下列項目： a、 桿件 的設置和連接，支撐等的構造是否符合要求； b、 地基地否積水，底座是否松動，立桿是否懸空； c、 扣件是否松動； 桿件支立完成后對立桿連接必須進行 100%檢查 。 滿堂式碗扣模板支架立桿規(guī)格 為保證立桿水平接頭錯開，立桿選用 3m、 、 幾種，頂桿長度、 、 ,橫桿 ， ，頂?shù)淄胁捎每烧{托撐。 滿堂式碗扣模板支架的基礎處理 XX 立交橋支架基礎處理方法： 從下面四座橋地基應力列表中可查出： G匝道橋 滿堂式碗扣支架體系基礎 最大地基應力為 6586Kpa； B 匝道橋 滿堂式 22 碗扣支架體系基礎 最大地基應力為 8157Kpa； AK左橋 滿堂式碗扣支架體系基礎 最大地基應力為 8093Kpa； AK右橋 滿堂式碗扣支架體系基礎 最大地基應力為 8160Kpa。 而本區(qū)域內地基承載力均遠小于支架的最大應力，故必須進行地基換填 ，且換填后基底的地基承載力 :G 匝道橋 必須大于 200Kpa； B匝道及AZ、 AY橋地基必須大于 250KPa。又因支架 最大應力為 20Mpa,故支架支撐面采用 C20砼 澆筑 可以 滿足 承載 要求。 每座橋支架基礎處理方法如下： G 匝道橋 滿堂式碗扣支架體系基礎 換填 100cm 片 碎 石， B 匝道、 AZ、 AY橋 滿堂式碗扣支架體系基礎 換填 120cm片 碎 石 ，并分 二 層 用 18t以上的振動壓路機 碾壓密 實 ，碾壓遍數(shù)不少于 8遍 ， 換填片碎石 表面平整密實 、無明顯碾壓輪跡 。 支架支撐面滿澆 15cm C20 砼面層，支架區(qū)域四周 開挖土溝保證排水 通暢 。 滿堂式碗扣模板體系布置 立桿承重系統(tǒng)： 10cm 15cm 底墊木、Φ 48 3mm 碗扣立桿 (底調鋼板為 7cmX7cm)、橫桿、斜撐桿、可調節(jié)頂托、 10cm 15cm 木方縱向大楞木（分配梁）、 10cm 10cm小楞木（木方橫分配梁）； 模板系統(tǒng)：由側模、底模、芯模、端模等組成。 10cm 15cm木方分配梁沿順橋向布置，直接鋪設在支架頂部的可調節(jié)頂托上，箱梁底模板采用 2040*1020*12mm 竹膠模板，后背 10cm 10cm 木方間距 30cm，然后直接鋪裝在 10cm 15cm 木方分配梁上進行連接固定；側模、翼緣板模板為整體定型鋼模板 ,定型鋼模由專業(yè)廠家定制，具體詳圖 3：《連續(xù)梁滿堂支架模板結構示意圖》 23 圖 1《橋梁平面位置圖》 24 圖 2： G匝道橫斷面圖 G 匝道 11斷面 25 G匝道 22斷面 26 G匝道 33斷面 27 圖 3：《連續(xù)梁滿堂支架模板結構示意圖》 內模：采用 模板拼裝，表面刨光，環(huán)向加勁肋采用 10*10cm 小木楞，縱向間距 60cm，豎向支撐采用碗扣件，上下設置可調頂托。 腹板 模板 拉桿：拉桿采用直徑 16螺桿，橫間距 60*60cm，豎向 3 排 ，并設置 PVC 套管。 腳手架及防護網(wǎng)：外側最外側加寬碗扣件做腳手架，腳手架外側及底部安設密目安全網(wǎng)，外側安全網(wǎng)的安裝高度：梁底模至梁面上 。 滿堂式碗扣 支架體系的布置 立桿的布置 根據(jù)箱梁施工技術要求、荷載重量、荷載分布狀況、地基承載力情況等原土夯實換填風化玄武巖C 10砼墊層排水邊溝10*15cm大楞木10*10cm小楞木定型組合鋼模25mm木板內模12mm竹膠板腳手架安全網(wǎng) 28 技 術 指 標 ， 通 過 計 算 確 定 ， 每 孔 支 架 立桿 布置 : 順 橋向為 :4*60cm+7*90cm+3*60+7*90cm+3*60cm（墩柱位置間距調整） ，橫梁及跨中橫隔板處立桿間距 60*90cm，其他底板位置為 90*90cm。 橫橋向為：4*90cm+2*60cm+1*90cm+2*60cm+4*90cm， 即橫梁腹板底為 60*90cm，底板為90*90cm； 支架立桿步距為 120cm， 最外側立桿僅作腳手架使用，立桿步距180cm， 在 縱橫向 腹板 部位 的 支架立桿步距加密為 60cm，支架兩端的縱、橫桿系 通過 抱箍、 墊木牢固支撐在橋墩上 ；立桿頂部安裝可調節(jié)頂托，立桿底部支立在 底托 上， 底托 安置在支架基礎上的 10cm 15cm 木墊板上。 以確保地基均衡受力 ，具體詳圖 4： 《連續(xù)梁滿堂支架結構布置圖》。 剪刀撐設置 豎向剪刀撐材料： 48* 鋼管，原則按照不少于 支架面積的 1/31/5布 設，每跨端部及轉交位置全高設置節(jié)點斜桿，其余部位在橋縱、橫向每360cm 間距設置剪刀撐； 橫向剪刀撐：根據(jù)架體高度，沿架體豎向設置 3 道水平剪刀撐位置。 29 圖 4： 連續(xù)梁滿堂支架結構布置圖 （橫橋向） 換填( 1 . 0 m 1 . 2 m )片碎石1 5 c m 厚C 2 0 砼面層排水邊溝10*15cm大 楞木10*10cm小 楞木定型組合鋼模2 5 m m 木板內模1 2 m m 竹膠板腳手架安全網(wǎng) 30 圖 5 支架布置圖 （順橋向）換填()片碎石15cm厚C20砼面層 31 圖 5 支架平面布置圖中心路程BBC匝道縱向荷載分布圖 32 支架計算與基礎驗算 基本 資料 WJ 碗扣為Φ 48 mm 鋼管 ， （ 2） 支架制造廠家提供的 立桿、橫桿承載性能 資料詳見表 1。 立桿、橫桿承載性能值 表 1 立 桿 橫 桿 步距（ m） 允許載荷（ KN） 橫桿長度（ m） 允許集中荷載（ KN）） 允許均布荷載（ KN） 40 12 30 7 25 20 根據(jù) 設計文件對 工程地質勘察 描述 ， 基礎承載的土層物理力學指標如 表 二。 巖土層物理力學計算指標建議值 表 2 巖土 代號 巖土名稱 天然重度ρ（ KN/m3） 承 載 力允 許 值fak（ KPa） 壓 縮 模 量~（ MPa） 內聚力標準值Ck(KPa) 內摩擦角標準值Φ k（176。） 基底摩擦系數(shù)f 【1】 人 工 填 土（ Q4ml） 100 — —— —— 【2】 粉 質 黏 土（ Q4dl+el） 170 30 0.32 33 荷載分析計算 箱梁實體荷載 q1 a、 橫橋向各斷面荷載分布如圖 5所示。 b、縱橋向根據(jù)箱梁斷面變化，按分段均布荷載考慮，其布置情況如圖 6。 G匝道11斷面s=s=s=s=s=s=s=s=s=q=q=q=q=q=G匝道11斷面橫向荷載分布圖q=q= 34 G 匝道2 2斷面q = 9 . 0 K N / m 2q = 3 4 . 0 K N / m 2q = 2 2 . 9 K N / m 2q = 3 9 . 0 K N / m 2q = 2 2 . 8 K N / m 2G 匝道22斷面 橫向荷載分布圖q = 9 . 0 K N / m 2s = 0 . 7 7 m 2s = 1 . 0 6 m 2s = 0 . 8 1 m 2s = 0 . 7 7 m 2s = 0 . 9 0 m 2s = 0 . 7 7 m 2s = 0 . 7 9 m 2s = 1 . 0 1 m 2s = 0 . 7 7 m 2q = 3 2 . 4 K N / m 2 35 G匝 道33斷 面512140140512223,1 33,6 255,3 223,133,6255,31814014018q = 9 . 0 K N / m 2q = 3 7 . 6 K N / m 2G匝 道33斷 面橫向荷載分布圖q = 9 . 0 K N / m 2s = 0 . 7 7 m 2s = 8 . 3 5 m 2s = 0 . 7 7 m 2223,1 223,1577,8 36 圖 5： G 匝道現(xiàn)澆梁縱向荷載分布圖 q=q=q=q=q=q=q=G 匝道縱向荷載分布圖 37 模板荷載 q2 a、內模（包括支撐架）： 取 q2－ 1=； b、外模（包括側模支撐架）： 取 q2－ 2=； c、底模 （包括背木） ： 取 q2－ 3=； 施工荷載 1） 因施工時面積分布廣，需要人員及機械設備不多， 取 q3=（施工中要嚴格控制其荷載量 、避免砼集中堆積 ）。 2） 碗扣腳手架 自重 荷載： 按 碗扣支架平米指標 q4=3KN/m2。 3） 水平模板的砼 沖擊 荷載，取 q5=2 KN/m2。 4) 水平模板的砼 振搗 荷載 ，取 2 KN/m2。 5) 風荷載，取 KN/m2。 碗扣立桿受力計算 （ 1）、 支座處橫梁 底 位置，最大分布荷載： q＝ (q16+q21+q23+q4)*+(q3 +q5)* =(+++3)*+(2+2+2)*= 90cm，橫桿層距 (即立桿步距 )6 0cm，則 單根立桿受力為： N＝ =[N]=40 KN （ 2）、 在 縱向中部 腹板位置， 最 大 分布荷載 ： q＝ (q16+q21+q23+q4)*+(q3 +q5)* =(+++3)*+(2+2+2)*= 90cm，橫桿層距 (即立桿步距 )6 0cm，則 單根立桿受力為： N＝ =[N]=40 KN （ 3） 最大 分布荷載 支座橫梁與腹板連接處 38 q=（ q13+q21+q23+q4） *+（ q3 +q5） * =（ 34+++3） *+（ 2+2+2） *= KN/m2 碗扣立桿分布 60cm 90cm，橫桿層距 (即立桿步距 )6 0cm，則 單根立桿受力為： N＝ =[N]=40 KN (4)跨中翼緣板位置立桿計算： 取最大荷載位置支座側翼板 q=（ q11+q22+q4） *+（ q3 +q5） * =（ 9++3） *+（ 2+2+2） *=碗扣立桿分布為 外側 90cm 90 cm，橫桿層距 (即立桿步距 )120 cm， 單根立桿最大受力為： N＝ **=[N]=30 KN (5)跨中橫隔板 位置立桿計算： q=（ q110+q22+q4） *+（ q3 +q5） * =（ 39++3） *+（ 2+2+2） *= KN/m2 碗扣立桿分布 60cm*90cm， 橫桿層距 (即立桿步距 )60 cm，由單根立桿最大受力為： N＝ **=[N]=40 KN 經(jīng)以上計算，立桿均滿足受力要求。 地基受力計算 由工程地質勘察報告，設計提供的地質勘探資料表明， 表部為人工填土，填土厚度為 28m， 地表土質為壓粘 土、亞砂土、砂土，地基的承載力 較低 ，無軟弱下臥層。 各部位地基受力如下表： 39 XX 立交橋地基應力計算表 橋號 聯(lián)號 跨號 斷面號 N 翼板 P 翼板(KPa) N 邊腹板