【文章內(nèi)容簡介】 －－－表310 對外側(cè)腹板壁厚溫差取后數(shù)據(jù)表 時間距外壁板 溫差(℃)表面距離(m)8月31日9月15日10月21日0 －－－代入實測數(shù)據(jù)進行求解，并將三個觀測日的計算結(jié)果列入下表（表311～表312）。 表311 內(nèi)側(cè)翼緣板溫差分布式的擬合結(jié)果表 觀測日期8月31日9月15日10月21日觀測時間14：3014:3014:30最大溫差參數(shù)擬合表達式 表312 外側(cè)腹板溫差分布式的擬合結(jié)果表觀測日期8月31日9月15日10月21日觀測時間10：3010：3010：30最大溫差19參數(shù)擬合表達式對于溫度差，可根據(jù)觀測的實際取最大溫差；，故擬合表達式可以用下式表示：對于梁高方向溫度場表達式為：對于梁寬方向溫度場表達式為：根據(jù)8月和9月份的實測數(shù)據(jù)，繪制曲線圖如下。8月31日溫差觀測對照圖℃溫差Toyy(高度）oe實測曲線5ye℃o溫差Toyy(厚度）e7y9月15日溫差觀測對照圖實測曲線e圖319 溫差觀測對照圖從溫差觀測對照圖可以看出，根據(jù)實測數(shù)據(jù)回歸擬合的曲線都與實測數(shù)據(jù)曲線接近，說明該溫度場的表達方式與實際耦合較好,可以采用該表達式進行溫度效應的主橋箱梁撓度分析。⑸實橋箱梁撓度計算計算采用橋梁分析計算軟件Midas進行。為便于計算，在模型計算中暫時不考慮溫度變化對橋墩的影響。根據(jù)現(xiàn)場觀測資料可知，主梁溫度變化沿橋向基本一致，除了少數(shù)因為掛籃或其他施工機具遮擋而導致局部的溫度差異性，但由于其溫度相差不大，且相對面積也比較小，故而可略去沿橋縱向的溫度變化。模型的狀態(tài)為最大懸臂狀態(tài)，這樣得出的撓度變化對 “T” 構(gòu)合攏的撓度控制就有很高的參考價值。模型分為46個單元，橋面系單元44個，橋墩單元為2個。模型為單T形結(jié)構(gòu)，邊界條件為墩底固結(jié)，懸臂端無約束。模型節(jié)點如圖320所示，實體如圖321所示。圖320 模型節(jié)點圖 圖321 模型實體圖由于梁高方向和腹板厚度方向的最高溫差出現(xiàn)的時間分別在14:30和10:30，故而兩者不能進行組合，而腹板方向溫差荷載由于外側(cè)翼緣板的關(guān)系不易布置，而且腹板厚度方向的溫差不如梁高來得大，因此現(xiàn)在僅對梁高方向施加溫度荷載，求得其溫差產(chǎn)生位移。由于溫度荷載在模型中是按等寬的溫度面加載的，故而要選擇適當?shù)臏囟茸兓c高度。由于梁的頂板寬度是有變化的，翼緣板最小厚度為18cm，頂板厚度為28cm，再參考測點埋置位置，確定溫度變化點，并按上述溫度變化曲線反算其溫差。現(xiàn)確定施加3層溫度荷載，其變化點分別在翼緣板最薄處，20cm處和頂板底面，這些地方的溫差占到總溫差的75%以上，而且以下的實心寬急劇變小且溫度變化緩慢對變形影響不大，故不予考慮。溫度變化點位置及其計算溫差如表313。表313 溫度變化點位置及其計算溫差表時間距外壁板 溫差(℃)表面距離(m)8月31日9月15日10月21日0 ⑹撓度計算結(jié)果將3種工況分別進行加載后得出以下位移表，節(jié)點122為半個懸臂。結(jié)果詳見表314～316所示。表314 8月30號14:30位移表 單位（m）節(jié)點號123456DxDy+00+00+00+00+00+00Dz節(jié)點號789101112DxDy+00+00+00+00+00+00Dz節(jié)點號131415161718DxDy+00+00+00+00+00+00Dz節(jié)點號19202122DxDy+00+00+00+00Dz+00 表315 9月15號14:30位移表 單位（m） 節(jié)點號123456DxDy+00+00+00+00+00+00Dz節(jié)點號789101112DxDy+00+00+00+00+00+00Dz節(jié)點號131415161718DxDy+00+00+00+00+00+00Dz節(jié)點號19202122DxDy+00+00+00+00Dz+00表316 10月21號14:30位移表 單位（m） 節(jié)點號123456DxDy+00+00+00+00+00+00Dz節(jié)點號789101112DxDy+00+00+00+00+00+00Dz節(jié)點號131415161718DxDy+00+00+00+00+00+00Dz節(jié)點號19202122DxDy+00+00+00+00Dz+00上述位移表中的Dx、Dy、Dz分別為沿縱橋向、橫橋向及橋梁豎向三個方向。從位移表可以看出當頂板上緣向下呈降溫趨勢時，懸臂端將會下?lián)?，℃、℃、℃逐漸變大，；而且在最大懸臂狀態(tài)時，16塊段的撓度變形值較小，幾乎可以不予考慮；懸臂長度加長時，其撓度變形值隨之加大，符合變形規(guī)律。通過上述計算，我們還發(fā)現(xiàn)，日照溫差對于箱梁的橫橋向的變形影響很小，幾乎可以不做考慮，這就使得主橋懸灌軸線控制時不考慮溫度效應對于箱梁部分的影響。⑺實際施工監(jiān)控過程中的立模標高及撓度觀測值得溫度修正根據(jù)上述的撓度變形分析可知，日照溫差效應對于未合攏的“T”構(gòu)而言，由于懸臂端為自由端，其撓度變形較大，施工監(jiān)控過程中需要對不同墩的相同塊段的立模標高分別作出相應的溫度修正。溫度修正可以采用橋梁分析計算軟件Midas，按照上述方式采用撓度測定時刻或立模標高時刻的即時溫差進行計算，然后按此撓度進行溫度修正。由表33～表35及圖37～圖318可知，在晚9:00后至第二日早8:00前溫差變化較小，此時是進行撓度觀測和立模標高測定的最佳時間段，故一般建議最好在8:00左右溫度場比較均勻的時間進行立模標高測定或進行撓度的觀測，此時只需對當時的溫度與合攏時的溫度之差對墩頂位移的影響進行修正即可。由于主墩為薄壁空心高墩，在“T”構(gòu)施工過程中，主墩的變形不受約束，在日照溫差的作用下，空心墩內(nèi)外壁板的溫差過大，主墩會產(chǎn)生彎曲，墩頂將產(chǎn)生位移，此時，“T”構(gòu)也將由于主墩墩頂?shù)臋M向位移而產(chǎn)生較大的變形。主梁軸線與方位角的夾角為15℃，早晚太陽光與橋主墩的軸線基本垂直，根據(jù)對主墩墩頂溫度效應的研究和現(xiàn)場的實際觀測，在該項目中，墩身溫度效應對主梁的豎向撓度的影響很小，而對于軸線控制影響較大，尤其對于軸線的橫橋向方向（即Y坐標）產(chǎn)生的影響較大。鑒于上述因素的考慮，必須對實際施工控制中的撓度觀測和立模標高的實施中進行溫度效應的修正，一方面以期取得撓度觀測的準確數(shù)據(jù)，為下一節(jié)段的標高調(diào)整提供準確可靠基礎(chǔ)數(shù)據(jù)，以利于進行參數(shù)識別并進行修正；另一方面，在實施立模標高時，有助于排除溫度效應的干擾，將預報的撓度值準確的予以實施。： ⑴掛籃模板安裝就位后的撓度觀測； ⑵澆筑前預拱度調(diào)整測量； ⑶混凝土澆筑后的撓度觀測； ⑷張拉前的撓度觀測； ⑸張拉后的撓度觀測； ⑹已完成各階段之荷載及溫度、徐變收縮引起的撓度計算、觀測； ⑺合攏段合攏前的溫度修正； ⑻溫度觀測； ⑼應力觀測（通過在控制截面內(nèi)預埋測試儀器搜集數(shù)據(jù)）。 ⑽撓度觀測的關(guān)鍵是每日定時觀測，時間宜選在每日溫升前上午8:00以前。合攏段應在施工前進行連續(xù)24h（每次間隔2h）觀測，提供合攏前的數(shù)據(jù)。 為控制撓度，應該在混凝土施工完成并達到設計要求的張拉強度后進行預應力束的張拉，應按齡期及強度進行雙控，一般在混凝土施工后3～4天方進行張拉，以減少張拉時的混凝土收縮徐變值，使永存應力滿足設計要求，相應減少張拉后產(chǎn)生的撓度。 ：根據(jù)溫度效應對主梁的撓度影響分析計算，溫度影響主要是日照溫差影響立模放樣和日常撓度數(shù)據(jù)測量采集，因此放樣與日常測量宜安排在早晨8:00以前，否則必須按照上述方法進行溫度修正，并且每天將已澆完的梁段控制點進行復測后進行數(shù)據(jù)匯總，觀察變化，分析原因，并及時調(diào)整立模標高。葫蘆河特大橋主梁標高控制采取以最小二乘法為基礎(chǔ)進行參數(shù)識別與修正的誤差分析和狀態(tài)預測方法。在確保所得的撓度觀測數(shù)據(jù)及立模標高進行溫度修正后，不受溫度效應影響之后，對所采集的實測數(shù)據(jù)與計算數(shù)據(jù)進行對比分析，通過對已成結(jié)構(gòu)實際狀態(tài)與仿真計算理想狀態(tài)之間誤差的分析，采用最小二乘法對計算模型中的參數(shù)進行調(diào)整，使仿真計算的結(jié)果與實際結(jié)構(gòu)狀態(tài)相一致。經(jīng)過反復幾次的參數(shù)識別調(diào)整之后，修正過的仿真計算模型的計算結(jié)果與結(jié)構(gòu)的實際狀態(tài)逐漸相吻合，施工進入自適應狀態(tài)，由此，可以比較準確地預測結(jié)構(gòu)的后期標高，保證結(jié)構(gòu)線型滿足設計和施工的要求。根據(jù)對實際施工中混凝土的容重和彈性模量、預應力管道的摩阻率μ和孔道偏差影響系數(shù)k值進行測定的結(jié)果，結(jié)合敏感性參數(shù)分析表明主梁混凝土的容重、彈性模量和預應力束張拉力對線型控制影響較大，將該三項參數(shù)作為待識別的參數(shù)。施工時建立控制網(wǎng)絡，具體識別方法是以最小二乘法為參數(shù)估計準則，進行施工控制。具體操作如下：在施工第N號節(jié)段時，由掛籃移位的梁體變位實測值與理論計算值得差別，可識別出第N1號節(jié)段的彈性模量的真實值；同樣，由澆筑混凝土時的變位值可識別出第N號節(jié)段的重量即混凝土的容重真實值；由預應力張拉時的變位可識別出第N號節(jié)段對應的預應力束的張拉力。在識別出各參數(shù)后，及時將它們反映在GQJS的計算中，以獲得修正后的下一節(jié)段的預拋高值。至此，形成施工、量測、識別、修正、預測、調(diào)整、施工的循環(huán)過程。由于原設計的變跨現(xiàn)澆段的施工難度較大，為確保施工質(zhì)量及施工進度，節(jié)約施工投入，在主梁左幅已經(jīng)澆筑至1013段、右幅澆筑至69段時，將原設計的方案變更為：在邊跨采用掛籃不平衡懸臂澆筑21段，啟用邊跨頂板縱向預應力束，改變合攏順序的方案來縮短邊跨現(xiàn)澆段長度，將原設計中的邊跨現(xiàn)澆段的落地支架方案變更為墩身預埋托架的施工方案。這一方案的實施既解決了邊跨現(xiàn)澆段施工難度，又節(jié)約了大量的施工時間和施工投入。通過GQJS程序計算發(fā)現(xiàn)，實施方案變更后各塊段計算的撓度值與變更前的撓度值有一定的差距，而已經(jīng)澆筑塊段