【文章內容簡介】 基土壤的直線塔； 直柱鉸接型(圖62)用于易挖深坑的較均勻土質的地基，為減小搬運重量，底板可分塊拼接，為減小主柱側向變形，宜加卡盤，一般用于直線塔，也可用于荷載不大的耐張和小轉角塔。圖61 直柱固接型 圖62 直柱鉸接型 塔腿埋入類(底腳直埋型和主材直插型)將單個塔腿或主材伸入坑底與底板連接組成。 底腳直埋型(圖63)宜用于直線塔； 主材直插型(圖64)用于易挖深坑，土質較均勻的地基，底盤可用錐殼，重量較輕，一般用于直線塔。圖63 底腳直埋型 圖64 主材直插型 角錐支架類(金屬支架型和混凝土構件支架型)由支柱與底板組成角錐型，頂點與塔腿連接，承受上部傳來的荷載，為減輕單件運輸重量，底板由多根板條或類似軌枕的單件組成，整基都是由較輕的桿件拼裝而成。 金屬支架型(圖65)由金屬三角架與用鋼筋混凝土板條拼接成的底板，連接成角錐型空間結構，適用于地基承載力較高的地區(qū)，一般用于荷載較大的直線塔，亦可用于耐張和小轉角塔； 混凝土構件支架型(圖66)底板為鋼筋混凝土軌枕式梁組成，支柱與底板連接成角錐型空間結構，全部均為鋼筋混凝土桿件組合而成，用于地基承載力較高的地區(qū)，一般用于耐張和轉角塔。 人字型類(圖67)由人字形的雙斜支柱與小底盤(板或殼)連接而成，構件較少，安裝方便。一般用于耐張和小轉角塔。 花窗式金屬基礎(圖68)該基礎由塔腿主材的延伸部分與底板的金屬“花窗”底盤連接而成，全部由角鋼組成，宜用于地質條件較好的山區(qū)直線塔。圖65 金屬支架型 圖66 混凝土構件支架型圖67 人字型 圖68 金屬基礎 裝配式基礎的部件設計應考慮如下原則： 單個部件的重量應根據(jù)山區(qū)及平地的運輸條件而定，部件外形力求簡單； 部件之間的連接節(jié)點宜少而簡單，混凝土構件孔位設計尺寸應考慮到綜合安裝誤差； 各混凝土構件間應盡量采用穿孔方法，當采用預埋件時，設計應提出鐵件凸出部分的防碰要求。 對于直柱鉸接型基礎，主柱與底板的連接，應保證構造上“不動鉸”節(jié)點的性能，以便與計算原則相一致。當缺乏試驗資料時，可參照下列方法確定其側向穩(wěn)定、最大彎矩和強度計算。 傾覆穩(wěn)定應符合公式()的要求：式中 σmax主柱側向土壓應力最大值(N/m2)，按公式()和()計算；m土壓力參數(shù)(N/m3)，；h設計地面至底板上平面的距離(m)；k0主柱的空間增大系數(shù)，；k3傾覆穩(wěn)定設計安全系數(shù)。 滑動穩(wěn)定應符合公式()和公式()的要求：基礎上拔時基礎下壓時式中 RB作用于底板上的水平力(N)，可按公式()、()計算；T上拔力(N)；Na下壓力(N)；Qf基礎自重力(N)；　 　μ土與基礎接觸面間的摩阻系數(shù)，一般由試驗確定，當無試驗資料時亦可參照附錄D選用；kh基礎滑移穩(wěn)定的設計安全系數(shù)。 滑移穩(wěn)定的設計安全系數(shù)Kh 主柱側向土壓應力最大值σmax，作用于底板上的水平力RB，主柱最大彎矩Mmax及其位置x可按下列公式計算：無卡盤主柱(圖69)式中 H作用于基礎主柱頂面的水平力(N)；b0主柱的寬度或直徑(m)；l主柱頂面A至底板上邊B的距離(m)。圖69 無卡盤主柱側向穩(wěn)定計算簡圖 圖610 有卡盤主柱側向穩(wěn)定計算簡圖有卡盤主柱(圖610)式中 ηk卡盤埋深與主柱埋深有關的比例系數(shù)，當h1＞h/3時，當h1≤h/3時；Ak卡盤側面積(m2)；Qk卡盤作用力(N)，Qk=ηkσmaxAk。 強度計算。 當主柱與底板為鉸接型，地基反力均勻分布時，底板的鋼筋混凝土板為上下對稱配筋，錐殼底板的徑向和環(huán)向均為受力鋼筋，可按《TJ774》規(guī)范有關規(guī)定計算。 環(huán)形斷面的主柱強度可按《TJ1074》規(guī)范有關規(guī)定計算。 角錐支架類裝配式基礎的計算，可按放置在地基上的桿系靜定結構分析內力。 人字型類(圖67)裝配式基礎除驗算整體上拔穩(wěn)定外，還應驗算單柱上拔穩(wěn)定和下壓強度，以及單柱上拔及下壓引起的底盤滑移。 花窗式金屬基礎的強度計算見附錄G，設計花窗式金屬基礎應采取以下措施： 在底板下應放置100～200mm厚的砂石墊層并預夯平，或用低標號混凝土墊層代替； 底板花窗網(wǎng)格空隙不得大于400400mm，上填大塊石； 回填土時，底板與坑壁間，以及橫撐處應填塊石擠實。 裝配式基礎的鋼筋混凝土及金屬構件的構造，除遵守國家建委現(xiàn)行的規(guī)范要求外，根據(jù)線路基礎的特點，尚應符合下列要求： 梁、板構件 保護層不宜小于15mm； 在支承連接處，根據(jù)構造適當加密箍筋。 支柱 保護層不宜小于25mm(不包括環(huán)形構件及預應力構件)，用于無地下水時不宜小于20mm； 縱向受力鋼筋直徑不宜小12mm；箍筋直徑不得小于4mm；箍筋間距不宜大于300mm，且綁扎時不得大于15倍縱向受壓鋼筋直徑和焊接時不得大于20倍縱向受壓鋼筋直徑；在柱端部和連接交搭處的縱向鋼筋應加強；在端部23倍住寬的長度范圍內，箍筋間距一般為50～100mm； 支柱寬度不宜小于150mm。 錐殼底板 錐殼底板除正錐放置[圖611(c)]外，亦可倒錐放置[圖611(a)和圖611(b)]； 錐殼構造除符合《TJ774》規(guī)范第121條有關殼面傾角α、壁厚t、邊梁尺寸Lb[圖611(c)]和混凝土標號等規(guī)定外，如減小壁厚必須有試驗根據(jù)；圖611 錐殼 錐殼內外交角宜作成弧形； 錐底底厚H不得小于100mm，倒錐殼底部受壓時不得開孔； 預制小錐殼保護層，殼壁不得小于15mm，底部不得小于25mm； 殼體配筋按內力配置徑向和環(huán)向鋼筋，邊梁配筋要加強，殼內錨固徑向鋼筋的環(huán)箍直徑一般為20～30mm，當環(huán)箍直徑受限制時，可用環(huán)箍加焊“十字撐”，殼壁按構造配置的鋼筋，當壁厚t小于100mm時，其直徑采用6mm，此時其間距不得大于200mm； 錐殼在放置螺栓及拉環(huán)等處應做局部加強； 錐殼底板的土胎應符合《TJ774》規(guī)范的規(guī)定，如采取其他辦法，必須有足夠的實踐經(jīng)驗。 金屬構件及其它 直插型金屬腿主柱截面不得小于塔腿下部主材： 預埋鋼板厚度不宜小于6mm，錨筋直徑不宜小于8mm； 底腳螺栓等傳力構件，應有可靠的錨固措施； 預留螺栓孔的周圍應予哿，如穿在錐殼底部徑環(huán)筋縫隙間，當開孔大于100mm時，周圍應采用φ12的環(huán)筋加強； 外露金屬件，除熱鍍鋅外，可根據(jù)侵蝕的嚴重程度采取相應的附加防腐措施。7 爆擴柱基礎 采用爆擴樁基礎，并應具備可靠的爆擴成型工藝。工程使用時應做試樁，以取得成型的設計尺寸和混凝土質量的保證。 拉線的爆擴樁基礎，可采用單樁或雙樁[圖71(a)、(b)、(c)]。電桿基礎[圖71(d)]和鐵塔基礎，可采用單樁[圖71(e)]或樁基。 爆擴樁和樁基的基本構造，應符合下列要求：圖71 常用的爆擴樁基礎類型 樁柱的直徑d不宜小于200mm，也不宜大于500mm； 擴大端直徑D=(2～)d(d為樁徑)，宜為扁球狀，但高厚比應符合剛性基礎要求； 樁的埋深h(單柱自地面或樁基自承臺底面至擴大端中心水平面的距離)與擴大端直徑D之比值宜為3～6，h宜用3～7m； ～； ； 承臺底面應設置在凍脹性基土的標準凍結深度以下； 承臺的尺寸，除應按計算和符合上部結構的要求確定外，厚度不宜小于400mm，周邊距邊樁中心的距離不宜小于樁柱的直徑d； 承受上拔和下壓力反復作用的樁基承臺，除配置抗正負彎矩的主筋外，箍筋宜做成閉口形； 承臺的主筋按計算確定，但對矩形承臺其主筋直徑不宜小于12mm，間距不宜小于200mm； 樁和承臺的混凝土標號不得小于C15級； 拉線基礎的錨桿錨入擴大端球體內的長度不得小于30倍錨桿直徑且下端應設彎鉤，當不能符合要求時，應采取其它可靠的錨固措施； 。 樁柱的配筋與錨固長度注：本表的錨固長度lm適用C15級混凝土和Ⅰ級鋼光面鋼筋。 爆擴單樁的容許力宜通過現(xiàn)場靜荷載試驗確定，也可按下列方法確定。 容許下壓力[Na]可按公式()確定：式中 [Rd]爆擴單樁下壓容許承載應力()(N/m2)；Ad爆擴樁擴大端的水平投影面積(m2)。 容許抗拔力[T]可按下列方法確定：對在中密或密實的砂類土中的樁深h不小于4D和對在粘性土中的樁深h不小于3D時的單樁容許抗拔力(圖72)，可按公式()計算：圖 72 爆擴樁基礎上撥計算簡圖 擴大端支承處一般粘性土的容許承載應力[Rd](kN/m2)注：，IL高者取低值。，e大者取低值。，可參照本表取值。 擴大端支承處砂性土和碎石土的容許承載應力[Rd](kN/m2)注：表中碎石土，如為卵石時可取高值，如為角礫時可取低值，其余取中間值。注：當深度h不符合以上條件時。式中 Ru擴大端支承處抗拔土體的極限承載應力，取擴大端中心水平截面以上上拔持力層(圖72)hb=1+D/2(以m計)厚度內的指標，(若土質為下軟上硬時，取軟者的數(shù)值)(N/m2)；Ab上拔時擴大端的凈水平投影面積，Ab=π/4(D2d2)(m2)； Ru和fu值(kN/m2)注：(按《SDJ379》的規(guī)定)時，；；，為卵石時表中數(shù)值可取高值，為角礫時表中數(shù)值可取低值。Af樁側表面積(按土層分段計)，()，Af=πd(h1.0D/2)，基Af＞3πd(m2)時，取Af=3πd(m2)；(N/m2)；Qf基礎的有效重力(N)。 容許水平力[H0]及樁柱最大彎矩Mmax的計算，可按下列方法確定： 單樁容許水平力，主要取決于樁周土的性質、樁柱抗彎剛度、入土深度、樁頂莰固情況和容許水平位移量等因素，一般可按現(xiàn)場靜載試驗的樁頂容許水平位移量來確定。樁頂容許水平位移量，應根據(jù)工程性質和上部結構型式?jīng)Q定，若上部結構對基礎水平位移量無特殊要求時，可取“H0～Δ0”(地面處的水平荷載～水平位移量)試驗曲線上水平位移量Δ0=10mm，其所對應的水平荷載值作為單樁的容許水平為[H0]。但當無試驗資料時，對樁徑d≥300mm，埋深h≥。 單樁容許水平力[H0](kN) 單樁的容許水平力也可按公式()計算：式中 ηd與樁頂固定情況有關的系數(shù)，；　　 ηg樁柱抗彎剛度降低系數(shù)，Δ0=10mm時，；　　 Eh樁柱混凝土受壓彈性模量，(N/m2)；　　 I樁柱截面慣性矩(m4)；　 　Δ0樁柱地面處的水平位移量，；　　 αh特征系數(shù)(1/m)，中為地基系數(shù)(N/m3)。注：承受長期荷載(按《SDJ379》的規(guī)定)時，[H0]。 地基系數(shù)k(MN/m3) 樁柱最大彎矩(圖73)可按下列公式計算：圖 73 Mmax計算簡圖當樁頂自由時按公式()計算。當樁頂嵌固時按公式()計算。注 ()和()適用于αhh≥。()計算的Max小于M0時取Max=M0。式中 M0和H0設計地面處樁的作用力矩(Nm)和水平力(N)；ξ與H0/[H0]有關的系數(shù)。 ξ值 樁基的設計原則 ，樁基的鉛直容許下壓力可取各單樁鉛直容許下壓力的總和，若承臺底面土質較好時，可考慮承臺的作用，必要時可對承臺底面的地基土鋪碎石夯實，以提高其承載力； 在樁基中同時承受上拔的單樁，當其間距小于2倍擴大端直徑時，必須驗算同時上拔的樁群抗拔力。當樁群由2～4根單樁組成時，～；～：介于中間者可按插入法確定； 樁基上的垂直荷載作用點應盡量與樁群重心相重合，受水平力較大的鐵塔基礎以采用斜樁為宜。 軸心受壓和偏心受壓或軸心受拉和偏心受拉樁基的單樁樁頂所承受的軸向力N1應符合公式()和公式()的要求：式中 N0作用在樁基上的垂直力(N)，驗算上拔時取負值；Qt承臺及承臺上土的重力(N)；n樁數(shù)；Mx和My作用在樁基上的外力對通過樁基重心X和Y軸的力矩(Nm)；Xj和Yj樁j至通過樁基重心的Y和X軸線的距離(m)；[Na]按公式()確定的單樁垂直容許下壓力(N)；[T]按公式()確定的單樁容許抗拔力(N)。 樁基的容許水平力為各單樁的容許水平力的總和，若樁基承臺與基抗原狀土接觸良好，可考慮樁基承臺邊側的土抗力作用，一般按公式()計算：式中 h1和h2承臺頂面和底面的深度(m)；γ承臺邊側地基土的容重(N/m3)；b承臺的寬度(m)。 樁基承臺的內力計算應符合下列要求： 承臺的內力，可按常用的簡化法計算，并應按《TJ1074》規(guī)范的原則進行抗沖切、抗剪及抗彎強度驗算； 對一般塔腳柱下樁基承臺的彎矩，可按公式()和()計算：式中 m1和m2承臺彎矩計算系數(shù)，根據(jù)樁的排列方式、承臺形狀和配筋方式確定，；s1和s2樁的中心距離(m)；Nj單樁樁頂所承受的軸向力(N)。注：(1)公式()和()宜用于承受軸向荷載的承臺。(2)對于等腰三角形和三樁承臺，可按梁式配筋并取梁寬b=d(d為樁徑)。(3)對于其