【文章內(nèi)容簡介】 σ180。kσⅠs180。σⅡs180。)A180。y =1260=對荷載組合Ⅰ:σhs=NyⅡ/Aj+( Mg1－ NyⅡeyj)/Wjs +(Mg2+Mp)/Wos=103/(102)+（106―103）/(103)+(+)102/(103) =[σha]==14Mpaσhx=NyⅡ/Aj－( Mg1－ NyⅡeyj)/Wjx －(Mg2+Mp)/Wox=103/(102) －（106―103）/(103)－(+)102/(103) =0對荷載組合Ⅲ：Mg2+Mp=σhs=NyⅡ/Aj+( Mg1－ NyⅡeyj)/Wjs +(Mg2+Mp)/Wos=103/(102)+（106―103）/(103)+ 102/(103) =[σha]==14Mpaσhx=NyⅡ/Aj－( Mg1－ NyⅡeyj)/Wjx －(Mg2+Mp)/Wox=103/(102) －（106―103）/(103)－102/(103) =0（二）預應(yīng)力鋼筋最大應(yīng)力荷載組合Ⅰ：σymax=σyⅡ+ny（Mg2+ Mp ）y0y/I0=（）＋106104=＜=1209Mpa荷載組合Ⅲ：σymax=σyⅡ+ny（Mg2+ Mp ）y0y/I0=（1395－）＋106104=＜=1302Mpa八、支點截面主應(yīng)力驗算：換算截面重心處的主應(yīng)力凈距：S0，=99+（）（+）236（+）2/2=S0=99+（）（+）236（+）2/2=b=210+7=27cm對荷載組合Ⅰ：τ=Qg1s0,/bI0,+(Qg2+Qq)s0/bI0=+(+)/27=對荷載組合Ⅲ：τ=Qg1s0,/bI0,+(Qg2+Qq)s0/bI0=換算截面重心處砼的應(yīng)力：σh=σy1 Ay/ A0，△σy1Ay/ A0=102/+106/103=對荷載組合Ⅰ:主拉應(yīng)力：σz1=σh /2(σh2 /4+τ2)1/2=(+) 1/2===σza=σh /2+(σh2 /4+τ2)1/2=+(+) 1/2= 對荷載組合Ⅲ：σz1=σh /2(σh2 /4+τ2)1/2=(+) 1/2===σza=σh /2+(σh2 /4+τ2)1/2=+(+) 1/2= [σza]= 九、預應(yīng)力階段支點截面上緣拉應(yīng)力驗算：后張法預應(yīng)力梁中，梁端一區(qū)段長度內(nèi)為集中區(qū)?？紤]到應(yīng)力集中長度的不確切必放松預應(yīng)力鋼筋時的沖擊及支點可能不在設(shè)計位置等原因，驗算支點附近上緣拉應(yīng)力時偏安全考慮，不計板的自重對上緣拉應(yīng)力的卸載作用且預應(yīng)力采用最大值（即放松預應(yīng)力力鋼筋時的應(yīng)力）。σymax，=σkσs1==則上緣拉應(yīng)力：σhs=σymax，Ay/A0，σymax，Ayey,/Wos，==在砼強度達到設(shè)計強度80%以上放松預應(yīng)力筋,這時強度相當于30號砼強度即R1b，=。按“公期規(guī)”：σh1＜，==張拉區(qū)不配非預應(yīng)力鋼筋時：σh1=,= =可見σh1s＞σ1b，現(xiàn)擬定支座附近公有兩根預應(yīng)力鋼筋作用于截面上，而其他8根在支座附近使用套管，使它與砼不粘結(jié)，則使支點截面附近。則：Ay=2140=280㎜2預應(yīng)力Ny=σymax，Ay==砼的應(yīng)力為：σhs=Ny/ A0，Nyey,/ Wos，==＜[σh1]= =σhx=Ny/ A0，Nyey,/ Wox，==＜[σh1]套管長度：2號鋼筋端部套管長度為：；3號鋼筋端部套管長度為：；4號鋼筋端部套管長度為：；5號鋼筋端部套管長度為：。十、鋼筋配筋圖（詳見圖紙）：第Ⅱ部分 鉆孔灌注樁、雙柱式橋墩的計算一、 設(shè)計資料1設(shè)計標準及上部結(jié)構(gòu) 設(shè)計荷載：汽20，掛100； 橋面凈寬：9+2 標準跨徑：16m 計算跨徑： ； 上部構(gòu)造：鋼筋混凝土空心板梁。2 水文地質(zhì)條件（本設(shè)計為假設(shè)條件） 沖刷深度：； 地質(zhì)條件：亞粘土； 按無橫橋向的水平力（漂流物、沖擊力、水壓力等）計算。3 材料： 鋼筋：蓋梁主筋用Ⅱ級鋼筋，其它均用Ⅰ級鋼筋； 混凝土：蓋梁用C25，墩柱、系梁及鉆孔樁用C20。4 計算方法：容許應(yīng)力法。5 橋墩尺寸：考慮原有標準圖，選用如圖21所示結(jié)構(gòu)尺寸。6設(shè)計依據(jù)：《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》葉見曙主編，人民交通出版社《橋梁計算示例集》（梁橋）易建國主編，人民交通出版社《橋梁工程》（1985）姚玲森主編，人民交通出版社《公路橋涵標準圖》公路橋涵標準圖編制組，人民交通出版社《公路橋涵設(shè)計規(guī)范（合訂本）》(JTJ02185)人民交通出版社《公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTJ02285）二、蓋梁計算（一）荷載計算：上部構(gòu)造恒載見表2—1及圖2—1表2—1 自重一孔上部結(jié)構(gòu)自重每一支座恒載反力（KN）單片全部蓋梁的自重及內(nèi)力計算：（如圖2—2及表2—2） 蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計算表2—2編號自 重（K N）彎 矩(KNM)剪 力Q左Q右1—1q1=1/2(+)125=35M1=251/22535352—2q1=25=M2=251/225（1/3+）25= 1403—3q1=25=M3=（+）25 25（+）=4—4q1=25=M4=（++）25 25（+）=00q1+q2+q3+q4+q5 =活載計算：（1）荷載橫向分布系數(shù)，荷載的對稱和對稱布置一律采用杠桿法計算。① 汽—201) 雙列車對稱布置如圖23 η3，=η9=35/801/2=η4=η8=45/801/2=η5，=η7=55/801/2=η6，=η6=25/801/2=其他η=02）雙列車非對稱布置如圖24。η1=10/801/21/2=η2=η2，=90/801/21/2=η3=1/2=η3，=10/801/2=η4=70/801/2=η5，=1/21=η7=1/21=其他η=03）掛—100對稱布置如圖25η4，=η8=25/801/4=η5 =η7，=55/801/4=η5，=η7=35/801/4=η6 =η6，=45/801/4=其他η=04）掛—100非對稱布置如圖26η2，=40/801/4=η3=40/801/4=η3，=50/801/4=η4=30/801/4=η4，=60/801/4=η5=20/801/4=η5，=70/801/4=η6=10/801/4=其他η=05）三列車布置情況對稱與非對稱情況相同如圖27η1=η11=10/801/21/2=η2=η10，=90/801/21/2=η3，=η9=10/801/2=η4=η8，=70/801/2=η5，=η7=其他η=0（2）按順橋方向活載移動情況，求得支座活載反力的最大值① 汽—20考慮到支點外布置荷載，并以車輪順橋向著地寬度邊緣為限（），布載長度L為：L=+=1) 單孔荷載（圖2—8）單列車：取三種情況中最大值B2=120（+）+60=B2，=60+120（+）+70=B2，=130+70+120（+）=取用B2= 當為二列車時則：2B2=2=當為三列車時：3B2=3=2）雙孔荷載（圖2—9）單列車時：B1=60+120=B2=120+70+130=B1+B2=+=三列車時：3（B1+B2）=3=② 掛—100：布載長度L=1）單孔布載（圖2—10） 圖2—10B2=250（+++）=2）雙孔荷載時（按兩種方式布載，取最大值）（圖2—11）圖2—11B1=250=B2=250（++）=B1,= B2,=250（+）=兩種布載方式(B1 + B2)之和基本相等，(B1 + B2)=表2—3荷載橫向分布情況汽20荷載（KN）掛100荷載（KN）荷載布置橫向分布系數(shù)ηi單 孔雙 孔單 孔雙 孔BR1BR1BR1BR1汽20雙列對稱η3，=η9=η4=η8，=η5，=η7=η6，=η6=其他ηi=000汽20雙列非對稱η1=η3=η2=η2，=η3，=η4=η5，=η7=其他ηi=000汽20三列布置η1=η11=η2=η10，=η2=η10，=η3，=η9=η4=η8，=η5，=η7=其他ηi=000掛100非對稱布置η2，=η3=η3，=η4=η4，=η5=