【正文】 η5，=η6=其他η=000掛100對稱布置η4，=η8=η5 =η7，=η5，=η7=η6 =η6，=其他ηi=000（3）活栽橫向分布后各梁支點(diǎn)反力（計算的一般公式Ri = BI ）見表2—3（4）各梁恒載、活載反力組合：計算見表2—4（設(shè)計計算書第52頁），表中均取用各梁的最大值。其中沖擊系數(shù)為：1+μ=1+（）=影響長度按雙孔計，即為2=，且表中汽車荷載項已計入沖擊系數(shù)值。雙柱反力Gi計算如圖2—11，所引起的各梁反力見表2—5，由表2—5可知，偏載左邊的立柱反力最大（即G1≥G2），并由荷載組合9時（汽—20雙列非對稱組合）控制設(shè)計，此時G1=，G2=。（二）內(nèi)力計算恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力（1）彎矩計算（圖2—11）截面位置見圖示，為求得最大彎矩值支點(diǎn)負(fù)彎矩取用非對稱布置數(shù)值。按（圖2—11）給出截面位置，各彎矩值計算式為：M①①=R1M②②=R1M③③=R1，+G1M④④=R1，，+G1雙柱反力Gi計算表2—5荷載組合情 況計 算 式反力Gi（KN）組合7汽—20雙列對稱布置1/(+++++++++++++)組合8汽—20雙列非對稱布置1/（++++++++++++++++）組合9汽—20三列布置1/（++++++++++++++++）組合10掛—100非對稱布置1/（++++++++++++++++）組合11掛—100對稱布置+++++++++各種荷載組合下各截面彎矩計算見表2—6。其中表內(nèi)計算未考慮施工荷載影響。各截面彎矩計算 表 26荷載組合墩柱反力(KN)梁的反力(KN)各截面彎矩(KN*m)G1R1R2截面①①截面②②截面③③截面④④組合7汽—20雙列對稱布置組合8汽—20雙列非對稱布置1169組合9汽—20三列布置組合10掛—100非對稱布置組合11掛—100對稱布置（2）相應(yīng)于最大彎矩值的剪力計算。一般公式為：截面①①：Q左=Q右=（R1+R2）②②：Q左=（R1+R2+R3） Q左=G1（R1+R2+R2，+R3）③③：Q左=G1（R1+R2+R2，+R3） Q右=G1（R1+R2+R2，+R3+R3，）④④：Q左=G1（R1+R2+R2，+R3+R3，+R4+R4，+R5+R5，+R6）Q左=Q右計算值見表27。各截面剪力計算 表27荷載組合情況墩柱反力G1梁的反力各截面剪力截面①—①截面②—②截面③—③截面④—④截面⑤—⑤R1R2R3Q左Q右組合7汽—20雙列對稱布置0組合8汽—20雙列非對稱布置0組合9汽—20三列布置0組合10掛—100非對稱布置0組合11掛—100對稱布置0蓋梁內(nèi)力匯總表(表2—8)表中各截面內(nèi)力均取表2—2—6中的最大值，按2—8表可控制內(nèi)力計算值的包絡(luò)圖。計算值詳見表2—8。（三）截面配筋設(shè)計及承載力校核采用C30號混凝土，主筋用不16錳鋼φ25，保護(hù)層用5CM（混凝土邊緣至鋼筋中心的距離），查《橋規(guī)》P139得到：σg=210kgf/cm,σw=210000kpa，σg=200000kpa彎矩作用時配筋計算：各截面所需鋼筋量，見表2—9，實(shí)際配筋見施工圖，對比可知：原有標(biāo)準(zhǔn)圖紙（灌注樁雙柱式橋墩，跨徑20M，汽—20，掛—100，凈9+2）的墩帽鋼筋用量是足夠的均大于計算值(參見《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)原理》P90)。剪力作用時配筋計算：各截面主拉應(yīng)力計算。在離梁懸臂部分變高度區(qū)主拉應(yīng)力計算式：τ=1/bz（QM/H0tgα）=σzl其他等高度區(qū)間計算式：τ=1/bzQ=σZL具體計算見表2—10查橋規(guī)30號混凝土容許拉應(yīng)力值為[σZL]=850Kpa蓋梁內(nèi)力匯總表表2—8 截面內(nèi) 力①—①②—②③—③④—④彎矩（KNm）M自重M荷載M計算剪力（KN）Q自重左0右0Q荷載左右Q計算左右各截面鋼筋量計算表2—9截面號M計算（KNm）B（m）H0（m）T=[σg]bH02/ M計算含筋率μ=p%鋼筋面積Ag= p%b H0所需φ25根數(shù)實(shí)際用φ25根數(shù)Ag①—①6②—②8③—③0╱╱66④—④14各截面主拉應(yīng)力表表2—10截面號Q計算（KN）b（m）h0（m）實(shí)際用筋量Ag含筋率μ=p%參數(shù)αλZ=λh0σzl=1/bz（QM/h0tgα）①—①②—②③—③④—④三、橋墩、墩柱計算：墩柱一般尺寸見圖2—1所示，墩柱直徑為120CM，用25號砼、Ⅱ級鋼筋。（一）荷載計算：恒載計算（由前算得）（1）上部結(jié)構(gòu)恒載，（2）蓋梁自重（半根蓋梁）（3）=（4）墩柱自重：29=作用墩柱底面的恒載垂直力:N恒=++=活載計算，荷載布置及行駛情況見圖28和圖29，由蓋梁計算得知（1）汽—20①單孔荷載1）雙列車：B1=0B2=則B1+B2=相應(yīng)的制動力為T=(300+200)=50KNT=300=90KN2)三列車3B2=②雙孔荷載：單列車時：B1= B2=B1+B2=相應(yīng)制動力：T=（300+200）=50KN90KN（1）掛—100①單孔荷載 B1=0 B2=B1+B2=②雙孔荷載 B1= B2=B1+B2=活載中雙孔荷載產(chǎn)生支點(diǎn)處最大反力值，產(chǎn)生最大墩柱垂直力：活載中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎矩，即產(chǎn)生最大墩柱底彎矩。雙柱反力橫向分布系數(shù)見圖3—1 雙列車： η1=（110+250）/500=η2=三列車： η1=250/500=η2=掛—100： η1=（160+250）/500=η2= 荷載組合：（1）最大、最小垂直反力計算（如表3—1）活載組合垂直反力計算表3—1編號荷載情況B最大垂直反力最小垂直反力η1η1Bη2η2B1汽—20雙列2三列3掛—100表中汽—20項內(nèi)已沖擊系數(shù)1+μ=（2）最大彎矩計算見表3—2，表內(nèi)水平力由兩墩柱平均分配?；钶d組合最大彎矩計算（單孔）表3—2編號荷載情況墩柱反力Bη1（1+μ）垂直力水平力HKN對柱頂中彎矩B1B2B1+B2（B1B2）H11上部構(gòu)造與蓋梁恒載∕∕∕∕∕∕2汽—20雙列0453汽—20三列0454掛—1000∕∕（二）截面配鋼筋計算及應(yīng)力驗算作用于墩柱頂?shù)耐饬Γ▓D3—2） （1）垂直力最大垂直力Nmax掛=+=Nmin=+=故Nmax =最小垂直力(需考慮最大彎矩值相適應(yīng))由表32得到：Nmin=+=（2）水平力H=45KN（3）彎矩Mmax =+=MM作用于墩柱底的外力Nmax =+=Nmin=+=Mmax =+45=M截面配鋼筋計算已知墩柱用25號砼[σa]=90kgf/cm2,采用16φ20鋼筋[σg]=200kgf/cm2,Ag=162=。由于Ip/d=27不計偏心彎矩的增大系數(shù)影響。(1)雙孔荷載,最大垂直反力時,墩柱按軸心受壓構(gòu)件驗算:σh=Nmax/φ(Ah+MA,s)式中: φ=, Ah==m—鋼筋強(qiáng)度與砼軸心抗壓極限強(qiáng)度比值，按Ⅱ級鋼筋與25號砼可查表得m=故σh=(+104)=[σa](2)單孔載體最大彎矩時,墩柱按最小偏心受壓構(gòu)件驗算:e0=M/N=d/6= e0≤k k為軸心受壓構(gòu)件截面的核心距y1=y2=R1= y—取換算截面重心軸到截面邊緣的