【正文】 103=180。103mx1=x0j0l0+xq+xm=180。180。=180。(+)]/1180。104 =180。105+180。180。180。=180。105 a2EI=()3180。180。180。(+) =[sh]=9000kPa sh=nshmax[2R(1k)a]/2kR=10180。 lp—樁的計(jì)算長(zhǎng)度，當(dāng) ——與偏心荷載有關(guān)的系數(shù)，= 故 =代入后， 樁截面的核心距 外力偏心距 由于 故灌注樁為大偏心受壓構(gòu)件，應(yīng)按圓形鋼筋砼截面的大偏心受壓構(gòu)件計(jì)算。為換算深度， = 計(jì)算見表34。（三）、樁的內(nèi)力計(jì)算（m法） 樁的計(jì)算寬度b1 b1 = kf(d+1) = (+) = m樁的變形系數(shù) =5 式中： Eh = 107(KN/M2) I = 見《基礎(chǔ)工程》li——土層厚度取li=τi——樁壁極限阻力τi=55kpaλ——考慮樁入土深度影響系數(shù)λ=mo——考慮孔底沉淀層厚度影響的清底系數(shù)取mo=A——樁底截面積A=πA{[σ0]+k2[N]=1/2u作用于樁頂?shù)耐饬Γㄒ妶D3—3）Nmax =+=(雙孔)Nmin=+=(單孔)H=45++=M=N6+T+W1+W2=R1（Rrg）/2kR2（T177。(1)雙孔荷載,最大垂直反力時(shí),墩柱按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算:σh=Nmax/φ(Ah+MA,s)式中: φ=, Ah==m—鋼筋強(qiáng)度與砼軸心抗壓極限強(qiáng)度比值，按Ⅱ級(jí)鋼筋與25號(hào)砼可查表得m=故σh=(+104)=[σa](2)單孔載體最大彎矩時(shí),墩柱按最小偏心受壓構(gòu)件驗(yàn)算:e0=M/N=d/6= e0≤k k為軸心受壓構(gòu)件截面的核心距y1=y2=R1= y—取換算截面重心軸到截面邊緣的距離 A0=πMz（QM/h0tgα）①—①②—②③—③④—④三、橋墩、墩柱計(jì)算：墩柱一般尺寸見圖2—1所示，墩柱直徑為120CM，用25號(hào)砼、Ⅱ級(jí)鋼筋。m）M自重M荷載M計(jì)算剪力（KN）Q自重左0右0Q荷載左右Q計(jì)算左右各截面鋼筋量計(jì)算表2—9截面號(hào)M計(jì)算（KN剪力作用時(shí)配筋計(jì)算：各截面主拉應(yīng)力計(jì)算。一般公式為：截面①①：Q左=Q右=（R1+R2）②②：Q左=（R1+R2+R3） Q左=G1（R1+R2+R2，+R3）③③：Q左=G1（R1+R2+R2，+R3） Q右=G1（R1+R2+R2，+R3+R3，）④④：Q左=G1（R1+R2+R2，+R3+R3，+R4+R4，+R5+R5，+R6）Q左=Q右計(jì)算值見表27。（二）內(nèi)力計(jì)算恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力（1）彎矩計(jì)算（圖2—11）截面位置見圖示，為求得最大彎矩值支點(diǎn)負(fù)彎矩取用非對(duì)稱布置數(shù)值。① 汽—201) 雙列車對(duì)稱布置如圖23 η3，=η9=35/801/2=η4=η8=45/801/2=η5，=η7=55/801/2=η6，=η6=25/801/2=其他η=02）雙列車非對(duì)稱布置如圖24。4 計(jì)算方法：容許應(yīng)力法。ey,/ Wox，==＜[σh1]套管長(zhǎng)度：2號(hào)鋼筋端部套管長(zhǎng)度為：；3號(hào)鋼筋端部套管長(zhǎng)度為：；4號(hào)鋼筋端部套管長(zhǎng)度為：；5號(hào)鋼筋端部套管長(zhǎng)度為：。按“公期規(guī)”：σh1＜，==張拉區(qū)不配非預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)：σh1=,= =可見σh1s＞σ1b，現(xiàn)擬定支座附近公有兩根預(yù)應(yīng)力鋼筋作用于截面上，而其他8根在支座附近使用套管，使它與砼不粘結(jié)，則使支點(diǎn)截面附近?？紤]到應(yīng)力集中長(zhǎng)度的不確切必放松預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)的沖擊及支點(diǎn)可能不在設(shè)計(jì)位置等原因，驗(yàn)算支點(diǎn)附近上緣拉應(yīng)力時(shí)偏安全考慮，不計(jì)板的自重對(duì)上緣拉應(yīng)力的卸載作用且預(yù)應(yīng)力采用最大值（即放松預(yù)應(yīng)力力鋼筋時(shí)的應(yīng)力）。（Mg2+ Mp ）eyj)/Wjs +(Mg2+Mp)/Wos=103/(102)+（106―103）/(103)+ 102/(103) =[σha]==14Mpaσhx=NyⅡ/Aj－( Mg1－ NyⅡ)A180。== MpaNy=(Ay + )(σkσsⅠ) +(σ,kσ,sⅠ) A,y =()1260=σhs= Ny/AjNyeyj/Wjs+Mg1/Wjs=103/102－103103＋106/103=[σha]=σhx=Ny/Aj+Nyeyj/WjxMg1/Wjx=103/102+103106/103=0②運(yùn)輸、安裝階段正應(yīng)力計(jì)算Ny=（σkσs）Ay=（）=Mg1==σhs= Ny/AjNyey/Wjs+Mg1/Wjs=103/103103+106/103= Mpa [σha]σhx= Ny/Aj+Nyey/WjxMg1/Wjx=103/102+103106/103=0使用階段正應(yīng)力驗(yàn)算NyⅡ=[σkσsⅠσsⅡ](Ay+Ayw= 。h1=(161)/(216)=σ176。h1=Ny/Aj+Nyey2/IjNy=(σk―σs1―σs2)Ay=（1395――）=15325kNσ176。93)]= （二）錨具變形、鋼鉸線回縮引起的應(yīng)力損失σs2=∑△L/LEy=105/2394=式中△L表示鋼筋回縮值取用6*2=12mmL表示預(yù)應(yīng)力鋼筋有效長(zhǎng)度Ey=105Mpa(三)分批張拉時(shí)砼彈性壓縮引起的應(yīng)力損失σs4=(m1)/2m/2)hi39。b)hi39。=2311=RYAY Rabi39。=A/ hi39。后張法預(yù)應(yīng)力砼空心板可以近似地簡(jiǎn)化。∑mi∑mi∑mi∑mi∑mi豎標(biāo)值應(yīng)該繪在板的中軸線處 表12荷載位置 板號(hào) rηiji1i2i3i4i5i6i7i8i9i1011001001001001001001001001001001811581311100930800700630580561591421231070950850780730690682100100100100100100100100100100158154137114097083073065060058142139127110098088080074071069310010010010010010010010010010013113713712310409007807006504312312712711710309308407807405841001001001001001001001001001001101141231271161000870780730701071101171201121000910840800785100100100100100100100100100100093097104116123114100090083080095098103112117110100093088085根據(jù)所求得數(shù)值作影響線：(如圖15)根據(jù)各板影響線，在其上加載求得各種荷載作用下的橫向分布系數(shù)如下：汽車荷載作用下：m3=1/2∑ηi汽掛車荷載作用下：m2=1/4∑ηi掛板號(hào)1：三行汽車m3汽=1/2（＋＋＋＋＋）=