【文章內(nèi)容簡介】 01tm。計算簡圖工況一、起重臂沿車身方向（α=0176。）工況二、起重臂垂直車身方向（α=90176。）工況三、起重臂沿支腿對角線方向（α=49176。）工況一、起重臂沿車身方向（α=0176。）此工況情況下，支腳N1壓力等于N2，此時N1與N2支腳壓力最大，N3與N4支腳壓力最??；分析，此時吊車后面兩個支腳壓力最大工況二、起重臂垂直車身方向（α=90176。）支腳N1壓力等于N3，此時N2與N4支腳壓力最小，N1與N3支腳壓力最??；分析，此時吊車側面N1與N3兩個支腳壓力最大工況三、起重臂沿支腿對角線方向（α=49176。）支腳N1壓力最大，N4支腳壓力最??；分析，此時吊車支腳N1受力最大，為最不利狀況，計算時為取值依據(jù)：N=ΣP/4177。[M（Cosα/2a+Sinα/2b）]式中：ΣP——吊車自重及吊重（=41+=）； M——起重力矩（=101）； α——起重臂與車身夾角； a——支腿縱向距離（）； b——支腿橫向距離（）。A、工況一、起重臂沿車身方向（α=0176。）N1=N2=ΣP/4+[M（Cosα/2a+Sinα/2b）] =+101（1/）=+=N3=N4=ΣP/4[M（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（1/）==B、工況二、起重臂垂直車身方向（α=90176。）N1=N3=ΣP/4+[M（Cosα/2a+Sinα/2b）] =+101（1/）=+=N2=N4=ΣP/4[M（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（1/）== C、工況三、起重臂沿支腿對角線方向（α=49176。）N1=ΣP/4+[M（Cosα/2a+Sinα/2b）] =+101（+）=+=N4=ΣP/4[M（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（+）== N2=ΣP/4[M（Cosα/2aSinα/2b）] =（）==N3=ΣP/4+[M（Cosα/2a+Sinα/2b）] =+101（+）=+（）=經(jīng)計算，當?shù)踯囂幣c工況三，起重臂沿支腿對角線方向（α=49176。）N1支腿受作用力最大，路基箱尺寸為2米*4米，上下面板10mm鋼板，內(nèi)隔加強肋為10號槽鋼，間距1米，重量每平方167KG。按路基箱面積計算N1支腿每平方受力=+=。十一、鋼結構吊裝時頂板支撐計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱D區(qū)頂板加固計算新澆混凝土樓板板厚(mm)300新澆混凝土樓板邊長L(m)新澆混凝土樓板邊寬B(m) 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值面板及小梁自重標準值樓板模板自重標準值模板及其支架自重標準值新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3) 三、模板體系設計模板支架高度(m)立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)550立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)550水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)200立柱距混凝土板長邊的距離(mm)200主梁布置方向平行樓板長邊結構表面的要求結構表面外露結構重要性系數(shù)γ01可變荷載的組合值系數(shù)φc 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000面板驗算方式簡支梁 根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》面板可按簡支跨計算的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： W＝bh2/6=10001515/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000151515/12＝281250mm4 強度驗算 q1=γ0[(G1k+(G3k+G2k)h)+φcQ1k]b=1[(+(+24))+] 1= M＝q1l2/8=m σ＝M/W＝106/37500＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 q＝(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))1= ν＝5ql4/(384EI)＝51004/(38410000281250)＝≤[ν]＝l/400＝100/400＝ 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)4090小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243 因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 強度驗算 q1=γ0[(G1k+(G3k+G2k)h)+φcQ1k]b=1[(+(+24))+] = 因此， q1靜=γ0(G1k+(G3k+G2k)h)b=1(+(+24))= q1活=γ0φcQ1kb=1 =4kN/m M1＝+＝+4＝m M2＝q1L12/2=＝m Mmax＝max[M1，M2]＝max[，]＝m σ=Mmax/W=106/54000=≤[f]= 滿足要求！ 抗剪驗算 V1＝+＝+4＝ V2＝q1L1＝＝ Vmax＝max[V1，V2]＝max[，]＝ τmax=3Vmax/(2bh0)=31000/(24090)＝≤[τ]= 滿足要求！ 撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+))＝ 跨中νmax＝(100EI)=5504/(10093502430000)＝≤[ν]＝l/400＝550/400＝ 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Φ48主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)主梁驗算方式四等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2 小梁最大支座反力計算 Q1k＝ q1=γ0[(G1k+(G3k+G2k)h)+φcQ1k]b=1[(+(+24))+] = 因此， q1靜=γ0(G1k+(G3k+G2k)h)b=1(+(+24))= q1活=γ0φcQ1kb=1 =4kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))= 承載能力極限狀態(tài) 按三跨連續(xù)梁，Rmax＝(+)L＝+4＝ 按懸臂梁，R1＝q1l=＝ R＝max[Rmax，R1]＝。 正常使用極限狀態(tài) 按三跨連續(xù)梁，Rmax＝＝＝ 按懸臂梁，R1＝q2l=＝ R＝max[Rmax，R1]＝。 抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax＝m σ=Mmax/W=106/（41202）=[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax＝ τmax=2Vmax/A=21000/384＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖(mm) νmax＝ 跨中νmax=≤[ν]=550/400= 懸挑段νmax＝≤[ν]=1002/400= 滿足要求！七、立柱驗算水平桿鋼管類型Φ48豎向剪刀撐縱距跨數(shù)n1（跨）3豎向剪刀撐橫距跨數(shù)n2（跨）3節(jié)點轉動剛度(kNm/rad)35掃地桿高度h1(mm)200高度修正系數(shù)1懸臂長度h2（mm）200鋼管類型Φ48鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)384立柱截面回轉半徑i(mm)16立桿彈性模量(N/mm2)206000立桿截面慣性矩（cm4） 長細比驗算 立桿計算長度：l0=βHβaμh=111500= μ 立桿計算長度系數(shù)，按規(guī)范附錄B表B3取值 K有剪刀撐框架式支撐結構的剛度比，K=EI/（hk）+ ly/（6h）=206000104/(150035106)+550/(61500)= βa掃地桿高度與懸臂長度修正系數(shù)，按規(guī)范附錄B表B5取值 α掃地桿高度h1與步距h之比與懸臂長度h2與步距h之比的較大值，α=max（h1/h,h2/h）= max(200/1500,200/1500)= αx單元框架x向跨距與步距h之比，αx= lx/h=550/1500= βH高度修正系數(shù) λ=l0/i=≤[λ]=180 長細比滿足要求！ 立柱穩(wěn)定性驗算 λ=l0/i=，查表得，φ＝ 考慮風荷載 Mw=m NwK=nwaωklaH2/(2B1)=3(210)= nwa單元框架的縱向跨數(shù)；nwa= n1=3 N=+(Q1+NwK)=[(+(+24))+]+=f＝ N/(φA)+ Mw/(W(′))=(384)+106/(103())=≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ NE′立桿的歐拉臨界力（N），NE′=π2EA/λ2=206000384/= 八、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝≤[N]＝30kN 滿足要求！ 九、支撐結構抗傾覆驗算 支架抗傾覆驗算應符合下式要求： H/B≤ 式中：gk支撐結構自重標準值與受風面積的比值， gk=Gk/L1H=1010/(10)= Gk支撐結構自重標準值 ≥ 滿足要求！ 十、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)400混凝土強度等級C30立桿底座長a(mm)50立桿底座寬b(mm)50 F1=N= 受沖切承載力計算 根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(+,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=；當h≥2000mm時，取βh=；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2) η1=+,η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：βh=1，ft=，η=1，h0=h