【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 01tm。計(jì)算簡(jiǎn)圖工況一、起重臂沿車身方向（α=0176。）工況二、起重臂垂直車身方向（α=90176。）工況三、起重臂沿支腿對(duì)角線方向（α=49176。）工況一、起重臂沿車身方向（α=0176。）此工況情況下，支腳N1壓力等于N2，此時(shí)N1與N2支腳壓力最大，N3與N4支腳壓力最?。环治?，此時(shí)吊車后面兩個(gè)支腳壓力最大工況二、起重臂垂直車身方向（α=90176。）支腳N1壓力等于N3，此時(shí)N2與N4支腳壓力最小，N1與N3支腳壓力最??；分析，此時(shí)吊車側(cè)面N1與N3兩個(gè)支腳壓力最大工況三、起重臂沿支腿對(duì)角線方向（α=49176。）支腳N1壓力最大，N4支腳壓力最??；分析，此時(shí)吊車支腳N1受力最大，為最不利狀況，計(jì)算時(shí)為取值依據(jù)：N=ΣP/4177。[M（Cosα/2a+Sinα/2b）]式中：ΣP——吊車自重及吊重（=41+=）； M——起重力矩（=101）； α——起重臂與車身夾角； a——支腿縱向距離（）； b——支腿橫向距離（）。A、工況一、起重臂沿車身方向（α=0176。）N1=N2=ΣP/4+[M（Cosα/2a+Sinα/2b）] =+101（1/）=+=N3=N4=ΣP/4[M（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（1/）==B、工況二、起重臂垂直車身方向（α=90176。）N1=N3=ΣP/4+[M（Cosα/2a+Sinα/2b）] =+101（1/）=+=N2=N4=ΣP/4[M（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（1/）== C、工況三、起重臂沿支腿對(duì)角線方向（α=49176。）N1=ΣP/4+[M（Cosα/2a+Sinα/2b）] =+101（+）=+=N4=ΣP/4[M（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（+）== N2=ΣP/4[M（Cosα/2aSinα/2b）] =（）==N3=ΣP/4+[M（Cosα/2a+Sinα/2b）] =+101（+）=+（）=經(jīng)計(jì)算，當(dāng)?shù)踯囂幣c工況三，起重臂沿支腿對(duì)角線方向（α=49176。）N1支腿受作用力最大，路基箱尺寸為2米*4米，上下面板10mm鋼板，內(nèi)隔加強(qiáng)肋為10號(hào)槽鋼，間距1米，重量每平方167KG。按路基箱面積計(jì)算N1支腿每平方受力=+=。十一、鋼結(jié)構(gòu)吊裝時(shí)頂板支撐計(jì)算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱D區(qū)頂板加固計(jì)算新澆混凝土樓板板厚(mm)300新澆混凝土樓板邊長(zhǎng)L(m)新澆混凝土樓板邊寬B(m) 二、荷載設(shè)計(jì)施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板自重標(biāo)準(zhǔn)值面板及小梁自重標(biāo)準(zhǔn)值樓板模板自重標(biāo)準(zhǔn)值模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3) 三、模板體系設(shè)計(jì)模板支架高度(m)立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)550立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)550水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對(duì)稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)200立柱距混凝土板長(zhǎng)邊的距離(mm)200主梁布置方向平行樓板長(zhǎng)邊結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面外露結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載的組合值系數(shù)φc 設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：模板設(shè)計(jì)平面圖模板設(shè)計(jì)剖面圖(樓板長(zhǎng)向)模板設(shè)計(jì)剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000面板驗(yàn)算方式簡(jiǎn)支梁 根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》面板可按簡(jiǎn)支跨計(jì)算的規(guī)定，另?yè)?jù)現(xiàn)實(shí)，樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡(jiǎn)支梁，取1m單位寬度計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： W＝bh2/6=10001515/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000151515/12＝281250mm4 強(qiáng)度驗(yàn)算 q1=γ0[(G1k+(G3k+G2k)h)+φcQ1k]b=1[(+(+24))+] 1= M＝q1l2/8=m σ＝M/W＝106/37500＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗(yàn)算 q＝(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))1= ν＝5ql4/(384EI)＝51004/(38410000281250)＝≤[ν]＝l/400＝100/400＝ 滿足要求！ 五、小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)4090小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243 因小梁較大懸挑長(zhǎng)度為100mm，因此需進(jìn)行最不利組合，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 強(qiáng)度驗(yàn)算 q1=γ0[(G1k+(G3k+G2k)h)+φcQ1k]b=1[(+(+24))+] = 因此， q1靜=γ0(G1k+(G3k+G2k)h)b=1(+(+24))= q1活=γ0φcQ1kb=1 =4kN/m M1＝+＝+4＝m M2＝q1L12/2=＝m Mmax＝max[M1，M2]＝max[，]＝m σ=Mmax/W=106/54000=≤[f]= 滿足要求！ 抗剪驗(yàn)算 V1＝+＝+4＝ V2＝q1L1＝＝ Vmax＝max[V1，V2]＝max[，]＝ τmax=3Vmax/(2bh0)=31000/(24090)＝≤[τ]= 滿足要求！ 撓度驗(yàn)算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+))＝ 跨中νmax＝(100EI)=5504/(10093502430000)＝≤[ν]＝l/400＝550/400＝ 滿足要求！六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Φ48主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)主梁驗(yàn)算方式四等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2 小梁最大支座反力計(jì)算 Q1k＝ q1=γ0[(G1k+(G3k+G2k)h)+φcQ1k]b=1[(+(+24))+] = 因此， q1靜=γ0(G1k+(G3k+G2k)h)b=1(+(+24))= q1活=γ0φcQ1kb=1 =4kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))= 承載能力極限狀態(tài) 按三跨連續(xù)梁，Rmax＝(+)L＝+4＝ 按懸臂梁，R1＝q1l=＝ R＝max[Rmax，R1]＝。 正常使用極限狀態(tài) 按三跨連續(xù)梁，Rmax＝＝＝ 按懸臂梁，R1＝q2l=＝ R＝max[Rmax，R1]＝。 抗彎驗(yàn)算 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax＝m σ=Mmax/W=106/（41202）=[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗(yàn)算 主梁剪力圖(kN) Vmax＝ τmax=2Vmax/A=21000/384＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗(yàn)算 主梁變形圖(mm) νmax＝ 跨中νmax=≤[ν]=550/400= 懸挑段νmax＝≤[ν]=1002/400= 滿足要求！七、立柱驗(yàn)算水平桿鋼管類型Φ48豎向剪刀撐縱距跨數(shù)n1（跨）3豎向剪刀撐橫距跨數(shù)n2（跨）3節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度(kNm/rad)35掃地桿高度h1(mm)200高度修正系數(shù)1懸臂長(zhǎng)度h2（mm）200鋼管類型Φ48鋼材等級(jí)Q235立柱截面面積A(mm2)384立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿彈性模量(N/mm2)206000立桿截面慣性矩（cm4） 長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算 立桿計(jì)算長(zhǎng)度：l0=βHβaμh=111500= μ 立桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，按規(guī)范附錄B表B3取值 K有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)的剛度比，K=EI/（hk）+ ly/（6h）=206000104/(150035106)+550/(61500)= βa掃地桿高度與懸臂長(zhǎng)度修正系數(shù)，按規(guī)范附錄B表B5取值 α掃地桿高度h1與步距h之比與懸臂長(zhǎng)度h2與步距h之比的較大值，α=max（h1/h,h2/h）= max(200/1500,200/1500)= αx單元框架x向跨距與步距h之比，αx= lx/h=550/1500= βH高度修正系數(shù) λ=l0/i=≤[λ]=180 長(zhǎng)細(xì)比滿足要求！ 立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算 λ=l0/i=，查表得，φ＝ 考慮風(fēng)荷載 Mw=m NwK=nwaωklaH2/(2B1)=3(210)= nwa單元框架的縱向跨數(shù)；nwa= n1=3 N=+(Q1+NwK)=[(+(+24))+]+=f＝ N/(φA)+ Mw/(W(′))=(384)+106/(103())=≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ NE′立桿的歐拉臨界力（N），NE′=π2EA/λ2=206000384/= 八、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30 按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N＝≤[N]＝30kN 滿足要求！ 九、支撐結(jié)構(gòu)抗傾覆驗(yàn)算 支架抗傾覆驗(yàn)算應(yīng)符合下式要求： H/B≤ 式中：gk支撐結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值與受風(fēng)面積的比值， gk=Gk/L1H=1010/(10)= Gk支撐結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值 ≥ 滿足要求！ 十、立桿支承面承載力驗(yàn)算支撐層樓板厚度h(mm)400混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30立桿底座長(zhǎng)a(mm)50立桿底座寬b(mm)50 F1=N= 受沖切承載力計(jì)算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤(+,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2) η1=+,η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說(shuō)明在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見(jiàn)，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備。 可得：βh=1，ft=，η=1，h0=h