【文章內(nèi)容簡介】 綜上所述，空心板各斜截面抗剪強度均滿足要求。3．斜截面抗彎強度斜截面的抗彎承載力計算的基本方程式可以式可由所有力對受壓區(qū)混凝土合力作用點取矩的平衡條件求得：此時，最不利的斜截面水平投影長度按下列公式試算確定：由于沒有設(shè)彎起鋼筋，所以可以只有箍筋來承擔(dān)剪力。由于本橋主梁縱向鋼筋和箍筋符合《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》、故斜截面滿足抗彎承載能力要求，不再進(jìn)行斜截面抗彎承載力計算。按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定。即：σ==1395MPa、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失σ計算公式： σ=本設(shè)計考慮了這些，擬采用張拉臺座長為85m,兩端同時張拉，中梁四片梁均勻分布在臺座上，邊梁三片梁均勻分布在臺座上，同時澆注，每端按6mm考慮，平均每片中梁損失為3mm，邊梁損失為4mm。中板： σ=== Mpa邊板： σ=== 加熱養(yǎng)護(hù)引起的損失σ為減少由于溫度不均引起的損失，采用臺座和混凝土構(gòu)件共同受熱的措施。σ=2=0MPa根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，采用超張拉工藝，其計算公式為：σ=中板：，1860MPaσ == MPaσ==MPa邊板：，1860MPaσ ==σ==MPa構(gòu)件受壓時，鋼筋已與混凝土粘接，兩者共同變形，有混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失為：中板：==（）2224==3087179N= MPa==其余截面按跨中計。邊板：==（）2224==3082064N= MPa==其余截面按跨中計。此項損失根據(jù)《公預(yù)規(guī)》公式（）計算，同時考慮在受壓區(qū)不設(shè)預(yù)應(yīng)力筋。 式中：①構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率：跨中截面：==（邊板：=）；截面： ==（邊板：=）；支點截面：==（邊板：=）；① =y=40440=364mm（邊板：=）；② 構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑：跨中截面：= mm2（邊板：== mm2）；截面：= mm2（邊板：= mm2）；支點截面：=（邊板：= mm2）；③ ：跨中截面：=（邊板：=）； 截面：= （邊板：=）； 支點截面：= （邊板：=）；④ 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其值為 ；⑤ 傳力錨固時，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力，其值為跨中截面： （邊板 ）截面： （邊板 ）支點截面： （邊板 ）⑥ ==364mm （邊板=）；⑦構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心至截面重心的距離，由前面計算==364mm （邊板=）；⑧ 預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期t0，計算齡期t時的混凝土收縮應(yīng)變；⑨ 加載齡期為t0，計算考慮的齡期為t時的徐變系數(shù)?？缰薪孛妫? （邊板：= MPa）截面： （邊板：= MPa）支點截面： （邊板：= MPa） =， 考慮自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時間較長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩MGK由表6查得MGK=（邊板：MGK=），在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面： （邊板 ） 截面： （邊板 ）支點截面： （邊板 ）。則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為：跨中截面： （邊板: ）；截面： （邊板: ）；支點截面： （邊板：= MPa）《公預(yù)規(guī)》，設(shè)傳力錨固時，混凝土達(dá)到C40，則，則跨中、截面、支點截面全部鋼筋重心處的壓應(yīng)力均小于，滿足要求。橋梁所處環(huán)境的年平均相對濕度為75%，傳力錨固齡期為14d，以跨中截面計算其理論厚度h：空心板與大氣接觸的周長為u， u=1030+830+6522+20+1122++600π=（邊板：u=1030+1235+652+650+10+8+112+++600π= ）=(2482900)/=178mm （邊板：194mm） 在h=100mm和h=200mm之間插出h=178mm由此查得的徐變系數(shù)終值= （邊板：=）收縮應(yīng)變系數(shù)終值 = （邊板：=）把各項數(shù)值代入到計算式中，得：跨中：= （邊板：）截面： = （邊板：）支點截面： = （邊板：） 傳力錨固時第一批損失：（邊板：）傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總合：跨中截面： （邊板：）截面： （邊板：）支點截面： （邊板：）各截面的有效預(yù)應(yīng)力：跨中截面： （邊板：）截面： （邊板：）支點截面： （邊板：）支點截面計算結(jié)果匯總?cè)绫?支點截面預(yù)應(yīng)力損失匯總表（單位：MPa） 表7板別預(yù)應(yīng)力損失值的組合傳力錨固時的損失傳力錨固后的損失控制應(yīng)力σconσl2σl3σl4σpeIσl6σpeII邊板13950中板1395024242．7 正常使用極限狀態(tài)計算 正截面抗裂性驗算 正截面抗裂性計算是對構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗算，并滿足《公預(yù)規(guī)》。本橋為部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個要求：一、 在作用短期效應(yīng)組合下，；二、 在荷載長期效應(yīng)組合下，0，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。中板：式中：在作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由表6，空心板跨中截面彎矩，由前面計算跨中換算截面下緣彈性抵抗矩，代入得 === += = =空心板跨中截面下緣的預(yù)壓應(yīng)力為： 在作用長期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由表6，空心板跨中截面彎矩，由前面計算換算截面下緣彈性抵抗矩=，代入得： ===由此得：=； 0 ； 符合《公預(yù)規(guī)》對A類構(gòu)件的規(guī)定。 邊板：同理； 0 ； 符合《公預(yù)規(guī)》對A類構(gòu)件的規(guī)定。由于時間原因，本設(shè)計不再進(jìn)行溫差應(yīng)力計算。 斜截面抗裂性驗算圖 14 等效工字形截面驗算圖式部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用短期效應(yīng)組合，不考慮溫差作用。1. 主拉應(yīng)力 1 1—1纖維 式中：支點截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計值，由表6，= （邊板： =）； b計算主拉應(yīng)力處截面腹板總寬，取b=348mm；（邊板：b=348mm）； 計算主拉應(yīng)力截面抗彎慣性矩，=（邊板：=1010）； 空心板11纖維以上截面對空心板換算截面重心軸的凈矩， ； （邊板： ）則： = （邊板：）由公式： 式中： （中板） (中板） =同理可得： （邊板）預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)符合?，F(xiàn)11纖維處，=（）（未計入溫差影響），符合要求。2 0—0纖維 式中： 空心板00纖維以上截面對空心板換算截面重心軸的凈矩， =1030112390+348334167=；（邊板： =1335112390+348167334=）則： == （邊板：= MPa） == = == MPa同理可得： =（邊板）現(xiàn)00纖維處，（未計入溫差影響），符合《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜裂縫抗裂性要求。3 2—2纖維 式中： 空心板22纖維以下截面對空心板換算截面重心軸的凈矩， =1030162323=；（邊板： =1335162323=）則： == （邊板：= MPa） = = = == MPa同理可得： =（邊板）現(xiàn)22纖維處，（未計入溫差影響），符合《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜裂縫抗裂性要求。 上述計算結(jié)果表明，本橋空心板滿足《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。 空心板變形計算 正常使用階段的撓度計算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計算，并考慮撓度長期增長系數(shù)，對于C50混凝土，對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，使用階段的撓度計算時。取跨中截面尺寸及配筋情況確定1．中板 = 1）短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算：mm2）自重作用產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算： mm 3）消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為： mm = mm2．邊板： = 1）短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算：mm2）自重作用產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作