【文章內容簡介】 降落漏斗和本礦己三采區(qū)開采影響，灰?guī)r水位近幾年迅速下降，從94年至今，灰?guī)r水已下降74m。綜上所述，己四采區(qū)地下水補給條件差，含水層之間缺乏水力聯(lián)系，地下水以消耗凈儲量為主。 涌水量計算由于本采區(qū)沒有水文孔，考慮到己四采區(qū)與己三采區(qū)水文地質情況相近，涌水量預計采用相關比擬法。 己三采區(qū)正常涌水量為120m3/h己四采區(qū)預計正常涌水量為：Q=165 m3/h=280 m3/h 煤塵概況～％，煤塵具有爆炸危險性。 第六節(jié)煤炭自燃概況 礦井通風概況 礦井通風方式為分區(qū)對角抽出式?，F有進風井5個，即新主井、老主井、副井、北山風井、戊四斜井?；仫L井2個，即己二風井和己三風井。礦井總進風量18903 m3/min,庚一采區(qū)3086 m3/min，己二采區(qū)5529 m3/min，三水平二采區(qū)6702 m3/min， 第二章 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化設計的可行性論證 礦井通風優(yōu)化設計背景 礦井目前生產通風情況和生產變動情況分析礦井通風方式為分區(qū)式，副井、新主井、老主井、北山進風井、戊四斜井為進風井，庚一、己二、己三、北山風井安裝四組主要通風機，礦井有獨立完善的通風系統(tǒng),目前礦井總進風量為15859 m3/min,主扇工作風量為16770 m3/min。相應的通風設備及參數見附表：礦井或風井名稱主扇工作風量m3/min總進風量m3/min總排風量m3/min有效風量m3/min礦井等積孔M2風葉角度0工作風壓pa有效風量率%主扇型號、電機型號及功率礦井16770158591629914716庚一風井35023306338630612517002k6O—NO24475KW己二風井2536228324612184453000BDK—6—YBF35562160kw己三風井4259397742593719151860BDK8No30，YBFe630S182500kw，北山風井647361936321575262650YR10006/11801000KW 井巷布置及支護情況結合本礦煤層厚度和現使用液壓支架，己1617煤選用ZY4000/17/37型支撐掩護式支架。 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化設計方案 確定的基本原則一、根據礦井或采區(qū)設計生產能力、瓦斯涌出量、煤層賦存條件、煤炭自燃發(fā)火情況、地溫及生產發(fā)展需要等因素，擬定多個技術上可行方案進行論證比較，優(yōu)化確定出技術性可靠經濟合理的通風系統(tǒng)設計方案。二、優(yōu)化設計的通風系統(tǒng)方案應具備較強的抗災能力，能將災害控制在最小的范圍內，并能迅速恢復生產。三、優(yōu)化設計的通風系統(tǒng)本著安全、經濟、可靠、效益的原則，進行設計的。第三章 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化設計的 選擇與計算 礦井主要風機工作方法的選擇確定抽出式通風優(yōu)點：當主要風機因故障停止運動時，井下空氣絕對壓力增加，在短時間內可以抑制采空區(qū)和煤壁瓦斯涌出，有利于安全；進風道無需安設風門，便于運輸、行人，通風管理比較簡單。其缺點：當礦井與地面存在漏風通道時，漏風從地面漏入井內，并使工作面的有效風量減少。(見下圖)抽出式通風示意圖壓入式通風的優(yōu)點：在礦井主要通風機的作用下，使井下風流處于穩(wěn)定狀態(tài)，當礦井與地面間存在漏風通道時，漏風從井內漏向地面；節(jié)省風井場地，施工管理方便。其缺點：通風設施復雜，使行人、運輸不便，漏風較大，管理比較困難；當主要通風機停風時，井下空氣壓力降低，可能在短時間內引起采空區(qū)和煤壁或封閉區(qū)的瓦斯涌出量增加，造成瓦斯積聚，對安全不利。(見下圖)壓入式通風示意圖因此根據上述利弊關系和本采區(qū)實際情況我選擇抽出式通風方法。 礦井通風網絡方式的選擇確定礦井空氣在井巷中流動時，風流分岔、匯合的結構形式，稱為通風網絡，它可以直觀地用幾何圖形繪制得出的圖形來表示通風網絡。比如下面兩個圖例： 圖A 圖B在圖A中，節(jié)點1表示進風井，節(jié)點2表示出風井，分支1表示風流經過井下巷道排放到地面大氣，分支2表示地面大氣進入井下巷道從而形成回路。在圖B中，節(jié)點1表示進風井，節(jié)點4和5表示井下風流的分岔、匯合交叉點，節(jié)點6表示出風井。圖B是圖A的延伸，圖B中把風流在井下風流的流動路徑具體化，兩圖原理相同 礦井進風井與出風井的布置方式新鮮風流：（主）副井→225m水平井底車場→225m水平戊己西大巷（己二擴大運輸斜巷）→己二擴大采區(qū)軌道下山（己二擴大運輸下山）→己四軌道石門（己四運輸石門）→己四采區(qū)軌道下山（己四采區(qū)運輸下山）→運輸順槽→采面。乏風：采面→回風順槽→己四采區(qū)回風下山（輔助回風下山）→己四回風石門→新建回風井。 礦井風量計算 通風容易時期的需風量計算。容易時期己四采區(qū)采掘布置為二個綜采工作面，四個開拓掘進工作面，采煤工作面分別為己15241己161724161采面，開掘工作面分別為己1524080機巷、己1724121機巷、己1524070機車場、己1524110機車場。硐室為爆破材料庫、充電房、上部變電所、泵房各一個。采煤工作面需風量計算：（1）己15—24120采面①按回采工作面的絕對瓦斯涌出量計算Q采=100q采K ch4 =100=1767m3/minQ采—采煤工作面需要風量，m3/minq瓦—采煤工作面瓦斯的絕對涌出量，m3/minK瓦—采煤工作面因瓦斯用處不均備用風量系數，通常機采工作面取K瓦=—，炮采工作面取K瓦=—，水采工作面取K瓦=—，②按回采工作面溫度選擇適宜的風速進行計算Q采=60V采S采=608=960 m3/minV采—單個采煤工作面風速，m/S，S采—單個采煤工作面有效通風斷面，m2K瓦—單個工作面的長度風量系數，③工作面最多人數計算需要風量Q采=4N=440=160m3/min４—每人每分鐘應供給的最低風量，m3/minＮ采—單個工作面同時工作的最多人數。④風速驗算滿足15S Q采240S =15812002408的要求，因此己15—24120采面供風量取1800 m3/min。 己17—24161采面①按回采工作面的絕對瓦斯涌出量計算Q采=100q采K ch4 =100=1502m3/minQ采—單個采煤工作面需要風量，m3/min Q采—采煤工作面瓦斯的絕對涌出量，m3/min K瓦—采煤工作面因瓦斯用處不均備用風量系數②按回采工作面溫度選擇適宜的風速進行計算Q采=60V采S采=6012=1800 m3/min③工作面最多人數計算需要風量Q采=4N=440=160m3/min④風速驗算滿足15SQ采240S=1512144024012的要求，因此己17—24161采面供風量取1800 m3/min。 掘進工作面風量計算：Q掘 =100Q瓦掘K瓦掘Q掘—單個掘進工作面需要風量，m3/min Q瓦掘—單個掘進工作面瓦斯的絕對涌出量，m3/minK瓦掘—單個掘進工作面因瓦斯用處不均備用風量系數，—.（1）己15—24080機巷①按掘進巷道的絕對瓦斯涌出量計算Q掘=100q掘K掘通=100=576m3/min②按局部通風機實際吸風量計算需要風量Q掘= Q扇+60 =5761+6014=786m3/min③工作面最多人數計算需要風量Q掘=4N=425=100m3/min④按工作面炸藥量計算需要風量Q掘=25A=256=150 m3/min⑤風速驗算VS掘 =1514=210m3/min240S掘=24014=3360m3/min根據計算滿足VS掘Q掘240S掘的要求，因此己15—24080機巷供風量取800m3/min。（2）己17—24121機巷①按掘進巷道的絕對瓦斯涌出量計算Q掘=100q掘K掘通=100=776m3/min②按局部通風機實際吸風量計算需要風量Q掘= Q扇+60 =5761+6014=786m3/min③工作面最多人數計算需要風量Q掘=4N=425=100m3/min④按工作面炸藥量計算需要風量Q掘=25A=256=150 m3/min⑤風速驗算VS掘 =1514=210m3/min240S掘=24014=3360m3/min根據計算滿足VS掘Q掘240S掘的要求，因此己17—24121機巷供風量取800m3/min。（3）己15—24070機車場①按掘進巷道的絕對瓦斯涌出量計算Q掘=100q掘K掘通=100=12m3/min②按局部通風機實際吸風量計算需要風量Q掘= Q扇+60 =5731+6014=699m3/min③工作面最多人數計算需要風量Q掘=4N=425=100m3/min④按工作面炸藥量計算需要風量Q掘=25A=256=150 m3/min⑤風速驗算VS掘 =1514=210m3/min240S掘=24014=3360m3/min根據計算滿足VS掘Q掘240S掘的要求，因此己15—24070機車場供風量取700m3/min。（4）己17—24110機車場①按掘進巷道的絕對瓦斯涌出量計算Q掘=100q掘K掘通=100=12m3/min②按局部通風機實際吸風量計算需要風量Q掘= Q扇+60 =5721+6014=698m3/min③工作面最多人數計算需要風量Q掘=4N=425=100m3/min④按工作面炸藥量計算需要風量Q掘=25A=256=150 m3/min⑤風速驗算VS掘 =1514=210m3/min240S掘=24014=3360m3/min根據計算滿足VS掘Q掘240S掘的要求，因此己15—24110機車場供風