【文章內(nèi)容簡介】 00/()=作為迭代計算的初值，取 qi=7000W/m2,考慮到 R22 的阻力比相同條件下 R12 要大，故取 R22 在管內(nèi)的質(zhì)量流速qi′=200kg/(ms)。則總流通截面為 A =qm/(qi′3600)=(2503600)= m2每根管子的有效流通截面 Ai=πd i2/4=()2/4= m2蒸發(fā)器的分路數(shù) Z=A/Ai=≈3Z 為 3 路，則每一分鐘中 R22 的質(zhì)量流量為 qm d=qm/3=空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計每一分鐘中 R22 在管內(nèi)的實際質(zhì)量流速 gi =gm/3600Ai=(3600) kg/( m2s)= ( m2s)于是，沸騰特征數(shù)B0=qi/(gir)=7/(250)=X=(X1+X2)/2=C0 =[(1X)/ X]（ρ l/ρ g） =() () =Frl = gi2/ρ 2gdi=()2/()=Rel =gi(1X)di/ ul=106=1984α l =(Rel) (Prl)=(1984) () α i =α l[C1(C0) C2(25FL)C5 +C3B0 C4Ffl]=[() (25) + ( ) ]=(m2K)(8)傳熱溫差的初步計算 暫先不計 R22 的阻力對蒸發(fā)器溫度的影響，則有θm′=(ta 1ta2)/[ln(ta1ta2)/(ta1ta2)]空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計 =()/[ln(2715)/()] =℃(9)傳熱系數(shù)的計算由于 R22 與聚酯油能互溶，故管內(nèi)污垢熱阻可忽略，據(jù)文獻介紹翅片側(cè)污垢熱阻，管壁導(dǎo)熱熱阻及翅片與管壁間接觸熱阻之和[rw+rs+ (at /am)rt]可取為 W/(m2K)，故　　 Ko’ =1/[ a0f/(αi ai)+ rw+rs+ (at /am)rt+1/αj] =1/[( )+ +1/] = W/(m2K)內(nèi)螺紋管的換熱效果比光管的換熱效果提高 3050%左右，且蒸發(fā)器工藝材料都比一般的要好，換熱效果也會提高大約 60%故 Ko=（1++）K o’ = W/(m2K)(10)核算假設(shè)的 qi 值 K0 qo= Koθm′=qi=(a0f /ai)qo=( /) W/m2 =7094W/m2計算表明，假設(shè)的 qi初值 7000 W/m2與核算值 7094 W/m2較接近，偏差小于 2%，故假設(shè)有效。(11)蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)尺寸的確定蒸發(fā)器所需的表面?zhèn)鳠崦娣eA′i= Q0/qi=2800/7000= m 2A′o=Q0/qo=2800/= m 2空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計蒸發(fā)器所需傳熱管總長l′t= A′o /a0f=迎風(fēng)面積 Af= qv,a/wf=624/(33600)=取蒸發(fā)器寬 B=650 m m，高 H=280 m m，則實際迎風(fēng)面積Afs==已選定垂直于氣流方向的管間距為 S1=，故垂直于氣流方向的每排管子數(shù)為 nl=H/sl=280/=16深度方向（沿氣流流動方向）為 2 排，共布置 32 根傳熱管，傳熱管的實際總長度為 lt=162=傳熱管的實際內(nèi)表面?zhèn)鳠崦娣e為Ai=162πd i=32 m2= m2又 A′ i /Ai= l′ t/lt=說明計算約有裕度。上面的計算沒有考慮制冷劑蒸氣出口過熱度的影響，當(dāng)蒸氣在管內(nèi)被過熱時，過熱段的局部表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)很低，即使過熱溫度不高，如 35℃，過熱所需增加的換熱面積仍可高達 1020%。值得注意的是，盡管用“計算單元”算出的傳熱管總內(nèi)表面積于上面計算出的實際內(nèi)表面?zhèn)鳠崦娣e相同，但是，按“計算單元”計算出的總外表面積卻與蒸發(fā)器的實際總外表面積不同。 “計算單元”空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計計算出的總外表面積比蒸發(fā)器的實際總外表面積稍偏低。偏差的原因是，實際蒸發(fā)器有時并不一定能嚴(yán)格按“計算單元”劃分，而且實際存在的計算單元的數(shù)量也常大于理論上的“計算單元”的數(shù)量，但是在幾何參數(shù)計算時，由于蒸發(fā)器尚在設(shè)計中，無法精確知道“計算單元”的數(shù)目，只能先按單個“計算單元”作概算，待蒸發(fā)器設(shè)計好后在作核算。以上設(shè)計是建立在假設(shè)蒸發(fā)器形狀為單折平面式的。為了有效利用空間和與貫流式風(fēng)機的合理配合，理想情況是將蒸發(fā)器外形做成圓形使風(fēng)平行與翅片吹過。但實際工藝上難以做到，采用三折 n型平蒸發(fā)器盡量與做到與理想狀態(tài)相似。由于室內(nèi)機外觀厚度的限制，使得蒸發(fā)器不能太厚，故在前兩折蒸發(fā)器上各布置六條 U 形管，后一折蒸發(fā)器上布置四條 U 形管。（12）R22 的流動阻力及其對傳熱溫差的影響 烏越邦和等的試驗表明，在其它條件相同的情況下，R22 在管內(nèi)的流動阻力比 R12 要高 10%，R12 在管內(nèi)蒸發(fā)時的流動阻力可按下式計算△P R12=(qigi)l/di =(7094) =69Kpa故 △P R22=△p R12=69=由于在蒸發(fā)溫度 15℃時 R22 的飽和壓力為 795Kpa,故流動阻力損失為 %，不超過 10%,可以忽略不計?？照{(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計管數(shù) 16 翅片形式 開窗式排數(shù) 2 片距 管徑 親水性 親水膜 蒸發(fā)器參數(shù)、電機選型空調(diào)的特性不僅取決于壓縮機的特性，而且也與室內(nèi)外側(cè)空氣的狀態(tài)參數(shù)有關(guān)，猶如風(fēng)機的工作點取決于風(fēng)機本身的特性和管道特性一樣?？照{(diào)器的工作點也取決于上述兩個特性的平衡點。室外風(fēng)機采用軸流式風(fēng)機：效率高，風(fēng)量大，噪聲大，風(fēng)壓低（〈500Pa〉 ；室內(nèi)風(fēng)機采用貫流式風(fēng)機：轉(zhuǎn)子較長，出風(fēng)均勻，風(fēng)壓低，噪聲小。 （多節(jié)葉輪，電機，蝸殼）氣流沿著與轉(zhuǎn)子軸線垂直方向，以轉(zhuǎn)子一側(cè)的葉柵進入葉輪，穿過葉輪內(nèi)部，再次通過葉輪另一側(cè)的葉柵將氣體壓出。貫流風(fēng)葉外形是長筒型與軸流風(fēng)葉相比，存在風(fēng)量不均勻現(xiàn)象，尤其長度大于 250mm 以上更為突出。①室內(nèi)機計算空氣側(cè)阻力及選定電機、風(fēng)機《小型制冷裝置》(322)動壓：△P 1= ???(323) 靜壓：△P 2= padbae )(.)(108. ??????風(fēng)機采用電動機直接傳動，則傳動效率 風(fēng)機全效率 ，,m?.0fan? P= PaPmfan )(21??????風(fēng)量： qv=HLWf==,則電動機的輸入功率為：空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計q= (325)wPqmfanv )87(65.)(21 ????????據(jù)以上的數(shù)據(jù)，選用 YDK25AM6B 軸流風(fēng)機電機，該電機的有關(guān)資料如下：電機參數(shù)表②室外機計算空氣側(cè)阻力及選定電機、風(fēng)機《小型制冷裝置》(322)動壓：△P 1= ???(323) 靜壓：△P 2= padbae ).(.)(108. ??????風(fēng)機采用電動機直接傳動，則傳動效率 風(fēng)機全效率 ，,m?? P= PaPmfan )(21 ???????風(fēng)量： qv=BHWf=3=,則電動機的輸入功率為：q= (325)wPmfanv )36975(6.)(21 ????????室外側(cè)電機型號 YDK－25AM－6B極數(shù) 6轉(zhuǎn)速 rpm 870輸入(輸出 )功率 w 25電源 220V（50Hz ）電機電容 2μF電機效率 32%風(fēng)機名稱及形式 郎迪軸流式風(fēng)葉風(fēng)葉尺寸 φ401115R空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計據(jù)以上的數(shù)據(jù)，選用 YDK164 貫流風(fēng)機電機，該電機的有關(guān)資料如下：電機參數(shù)表風(fēng)機銘牌上所標(biāo)出的風(fēng)量：標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的氣體體積（P=101325Pa，t=20℃，相對濕度為 50%，空氣密度為 ） H=△P s+△P 濾+△P 柵+△P 余△ Ps 翅片管簇的通風(fēng)阻力△P 濾 蒸發(fā)器前過濾網(wǎng)阻力 40Pa△P 柵 出風(fēng)柵阻力 10Pa△P 余 機外余壓 40PaH=△P s+1/2(ρω 2) ω：出口風(fēng)速 1/2(ρω 2)風(fēng)冷冷凝器出口動壓出口平均風(fēng)速：ω=q v/(π/4)(D 2) qv 風(fēng)機風(fēng)量 m3/s D 風(fēng)葉直徑功率與效率：有效功率 P e=Hqv/1000室外側(cè)電機型號 YDK164極數(shù) 4轉(zhuǎn)速 rpm 1350輸入功率 w 50電源 220V（50Hz ）電機電容 風(fēng)機名稱及形式 郎迪貫流式風(fēng)葉風(fēng)葉尺寸 φ97633空調(diào)制冷系統(tǒng)高能效初步設(shè)計毛細管節(jié)流是利用制冷劑在細長管內(nèi)流動的阻力而實現(xiàn)的。毛細管按使用情況分為有熱交換和無熱交換。為減少冷量損失，用毛細管阻尼膠包住，可認(rèn)為工質(zhì)在管內(nèi)絕熱膨脹過程。管內(nèi)流態(tài)將出現(xiàn)純液相流動和汽液兩相流動兩個階段。純液相流動:過冷液進入毛細管，因存在液態(tài)流動阻力，制冷劑壓力逐漸降低直到飽和溫度下的飽和壓力，而溫度不變；汽液兩相流動:壓力繼續(xù)下降，液體中出現(xiàn)閃蒸汽體，轉(zhuǎn)變成汽液兩相流動。由于汽液混合物密度增大，流速將增大，致使流動阻力明顯提高，故沿流動方向壓力降低得越來越快，溫度則隨壓力按飽和對應(yīng)關(guān)系變化，直到毛細管出口。原則上講，毛細管的尺寸必須與制冷裝置的容量和工況相匹配，即滿足阻力降和指定的流量要求。毛細管的阻力應(yīng)能足以在其入口側(cè)建立起一段制冷劑液封，又不能有過多