減速箱傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-07-26 22:01 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 =對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) m大于由齒輪計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由接觸強(qiáng)度算得的模數(shù)，就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=，按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑d2=,算出小齒輪齒數(shù)大齒輪齒數(shù)取Z4=876)幾何尺寸計(jì)算(1)計(jì)算分度圓直徑 (2)計(jì)算中心距 (3)計(jì)算齒輪寬度取B4=70 ，B3=75 六 軸的計(jì)算估算軸的最小直徑，選取軸材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，因?yàn)樗軓澗剌^小，載荷平穩(wěn)，所以查表取【】=35。有公式算得=111速軸最小直徑：d1min =輸出軸的最小徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑，為了使所選軸與聯(lián)軸器吻合，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)選取LT4型彈性柱消聯(lián)軸器，公稱轉(zhuǎn)矩63NM，軸孔直徑28mm與軸配合長(zhǎng)度為40mm。第一段軸：因?yàn)槁?lián)軸器軸孔直徑為38mm,與軸配合長(zhǎng)度40mm，所以取，第二段軸：此處裝配軸承，取，選用軸承型號(hào)為6207軸孔直徑為35，寬度為17。所以設(shè)計(jì)軸段第三段軸：此處為定位軸段，取第四段軸：此處做成齒輪軸，因?yàn)辇X輪寬度為47mm所以去第五段軸：定位軸段，用于與套筒配合，去第六段軸：裝配軸承，②中速軸的最小直徑選取軸材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，因?yàn)樗軓澗剌^小，載荷平穩(wěn)，所以查表取【】=35d2min =根據(jù)定位要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度第一段軸：此處裝配滾動(dòng)軸承，選擇軸承型號(hào)為６２０７，為了使軸承軸向固定，使大于軸承寬度，所以取，第二段軸：此處裝配低速級(jí)小齒輪，為了方便小齒輪軸向定位，所以軸段的長(zhǎng)度要小于齒輪寬度，所以選取第三段軸：此處為定位軸肩，取第四段軸：此處裝配高速級(jí)大齒輪，為了方便齒輪的軸向定位，所設(shè)計(jì)軸段的長(zhǎng)度要小于齒輪寬度，所以取第五段軸：此處裝配軸承，③低速軸的最小直徑１、選取軸材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，因?yàn)樗軓澗剌^小，載荷平穩(wěn)，所以查表取【】=3０d3min =根據(jù)定位要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度第一段軸：此處裝配滾動(dòng)軸承，選取軸承型號(hào)為6211，軸承寬度為21，內(nèi)孔徑為55，所以設(shè)計(jì)第一段軸第二段軸：此處裝配齒輪，因?yàn)榈退偌?jí)大齒輪寬度為70mm，所以取第三段軸：此處為定位軸段，取第四段軸：此處安裝滾動(dòng)軸承，取第五段軸：此處與鏈輪的輪轂配合，因?yàn)橛墟I槽同時(shí)是該軸徑的最小處，所以取該軸段直徑軸強(qiáng)度校核：按彎曲扭轉(zhuǎn)合成強(qiáng)度 Ⅰ.低速軸（1）輪齒的受力分析及支反力分析深溝球軸承的受力點(diǎn)在其寬度的中心，作為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距 水平面支反力垂直面支反力垂直面上的彎矩分別為水平面上產(chǎn)生的彎矩分別為合成彎矩（2）做出彎矩圖：（3）校核該軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受的最大彎矩強(qiáng)度。已知軸的彎矩和扭矩后，可對(duì)危險(xiǎn)截面做彎扭合成強(qiáng)度計(jì)算，按第三強(qiáng)度理論為了考慮兩者循環(huán)特性的不同影響，引入折合系數(shù)，則計(jì)算應(yīng)力為因?yàn)樵撦S的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)應(yīng)變力，所以取，對(duì)直徑為d的圓軸，彎曲應(yīng)力為，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，將帶入上式得：式中：為軸的計(jì)算應(yīng)力 M為軸所受的彎矩 T為軸所受的扭矩 W為軸的抗彎截面系數(shù) 為對(duì)稱循環(huán)應(yīng)變力時(shí)軸的許用彎曲應(yīng)力因?yàn)楦咚佥S的第一段是根據(jù)扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度設(shè)計(jì)，所以不用校核，從彎扭矩圖中可以看出，危險(xiǎn)截面為B點(diǎn)，所以由公式得查表得45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)的許用彎曲應(yīng)力=60因?yàn)椋栽撦S強(qiáng)度安全。（4）軸上鍵的選擇因?yàn)殒I槽是開(kāi)在軸端，所以選擇C型單圓頭平鍵，由軸徑為28mm查表選取鍵的長(zhǎng)、寬、高分別為L(zhǎng)=40，b=8,h=7,材料為鑄鐵鍵的強(qiáng)度計(jì)算：假設(shè)載荷在鍵的工作面上均勻分布，普通平鍵的強(qiáng)度條件為T：K：鍵與輪轂鍵槽的接觸高度，K=，mmL：鍵的工作長(zhǎng)度mmd：軸的直徑：鍵、軸、輪轂三者中最弱的材料的許用壓應(yīng)力因?yàn)槿凶钊醯牟牧蠟殒I，查表得鑄鐵的=55，=所以強(qiáng)度合格Ⅱ中速軸（1）輪齒的受力分析及各支反力分析大齒輪1小齒輪2垂直支反力水平支反力垂直面上產(chǎn)生的彎矩為水平面上產(chǎn)生的彎矩為合成彎矩(2)做出彎矩圖（3）校核該軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受的最大彎矩強(qiáng)度。已知軸的彎矩和扭矩后，可對(duì)危險(xiǎn)截面做彎扭合成強(qiáng)度計(jì)算，按第三強(qiáng)度理論為了考慮兩者循環(huán)特性的不同影響，引入折合系數(shù)，則計(jì)算應(yīng)力為因?yàn)樵撦S的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)應(yīng)變力，所以取，對(duì)直徑為d的圓軸，彎曲應(yīng)力為，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，將帶入上式得：式中：為軸的計(jì)算應(yīng)力 M為軸所受的彎矩 T為軸所受的扭矩 W為軸的抗彎截面系數(shù) 為對(duì)稱循環(huán)應(yīng)變力時(shí)軸的許用彎曲應(yīng)力因?yàn)楦咚佥S的第一段是根據(jù)扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度設(shè)計(jì)，所以不用校核，從彎扭矩圖中可以看出，危險(xiǎn)截面為C點(diǎn)，所以由公式得查表得45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)的許用彎曲應(yīng)力=60因?yàn)?，所以該軸強(qiáng)度安全。（4）傳動(dòng)軸鍵的選擇因?yàn)殒I是用來(lái)連接齒輪的，所以選擇圓頭平鍵大齒輪鍵：b=1h=L=32小齒輪鍵：b=1h=L=63因?yàn)樗鶄鬟f的扭矩相同，所以只需須校核接觸長(zhǎng)度較小的大齒輪鍵因?yàn)槿咧凶钊醯牟牧蠟殒I，查表得鑄鐵的所以強(qiáng)度合格Ⅲ高速軸（1）輪齒的受力分析及支反力分析垂直面支反力水平面支反力垂直面上的彎矩為水平面上產(chǎn)生的彎矩為合成彎矩為(2)做出彎矩圖（3）校核該軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受的最大彎矩強(qiáng)度。已知軸的彎矩和扭矩后，可對(duì)危險(xiǎn)截面做彎扭合成強(qiáng)度計(jì)算，按第三強(qiáng)度理論為了考慮兩者循環(huán)特性的不同影響，引入折合系數(shù)，則計(jì)
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