鑄造起重機(jī)噸位結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-07-26 05:57 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 將此端梁結(jié)構(gòu)看成多跨超靜定梁，沿處拆分，主主梁（基本部分）+副主梁（附屬部分）；主主梁受力對(duì)副主梁無(wú)影響；副主梁受力對(duì)主主梁有影響。在計(jì)算水平載荷時(shí)將鉸四個(gè)鉸點(diǎn)看作剛節(jié)點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算。將主主梁看作一個(gè)單梁橋架，副主梁對(duì)其影響在或處相當(dāng)于加了一個(gè)可動(dòng)鉸支座。忽略副主梁對(duì)主主梁端部軸受力影響，使主主梁水平面內(nèi)彎矩值偏大，設(shè)計(jì)可靠性增強(qiáng)，計(jì)算偏保守。主主梁水平剛架計(jì)算模型如圖(19)副主梁水平剛架計(jì)算時(shí)，主主梁對(duì)副主梁相當(dāng)于固定鉸支座。167。 垂直載荷一、主主梁在固定載荷與移動(dòng)載荷作用下，主梁按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。見圖(21)1． 固定載荷作用下在主主梁跨中的彎矩為跨端剪切力為2． 移動(dòng)載荷作用下主梁的內(nèi)力(1) 滿載小車在跨中，跨中E點(diǎn)彎矩為輪壓合力與左側(cè)臺(tái)車軸線距離 跨中E點(diǎn)的剪切力 跨中內(nèi)扭矩 (2) 滿載小車在跨端極限位置跨端剪切力 跨端內(nèi)扭矩為主主梁跨中總彎矩為 主梁跨端總剪切力為 二、副主梁在固定載荷與移動(dòng)載荷作用下，主梁按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。1． 固定載荷作用下在副主梁跨中的彎矩為跨端剪切力為2． 移動(dòng)載荷作用下主梁的內(nèi)力(1) 滿載小車在跨中，跨中E點(diǎn)彎矩為輪壓合力與左輪的距離為 跨中E點(diǎn)的剪切力 跨中內(nèi)扭矩 (2) 滿載小車在跨端極限位置跨端剪切力 跨端內(nèi)扭矩為副主梁跨中總彎矩為 副主梁跨端總剪切力為 167。 水平載荷如前面模型簡(jiǎn)化，將主主梁的一根梁看作單梁橋架，副主梁看作雙梁橋架。一、主主梁的水平慣性載荷模型如前面圖(18) 1． 小車在跨中，剛架的計(jì)算系數(shù)為跨中水平彎矩跨中水平剪切力 跨中軸力為2．小車在跨端，跨端水平剪切力二、偏斜側(cè)向力計(jì)算簡(jiǎn)圖如(22)1． 小車在跨中，側(cè)向力 超前力為 B處軸力 B處水平剪切力 主梁跨中水平彎矩 主梁軸力 主梁跨中總水平彎矩為 2． 小車在跨端側(cè)向力為 超前力 B端水平剪切力 主梁跨端水平彎矩 主梁跨端的水平剪切力為 主梁跨端總的水平剪切力為 三、副主梁副主梁求解水平載荷的模型，見圖(23)在水平載荷及作用下，橋架按剛架計(jì)算，因偏軌箱型梁與端梁連接面較寬，應(yīng)取兩主梁軸線間距代替原小車軌距構(gòu)成新的水平剛架，這樣比較符合實(shí)際，于是 1． 水平慣性載荷(1) 小車在跨中，剛架的計(jì)算系數(shù)為跨中水平彎矩跨中水平剪切力 跨中軸力為(2) 小車在跨端，跨端水平剪切力二、偏斜側(cè)向力在偏斜側(cè)向力作用下，橋架也按水平剛架分析，計(jì)算簡(jiǎn)圖如(24)計(jì)算系數(shù)為 (1) 小車在跨中，側(cè)向力 超前力為 端梁中點(diǎn)的軸力 端梁中點(diǎn)的水平剪切力 副主梁跨中的水平彎矩 副主梁軸力 副主梁跨中總水平彎矩為 (2) 小車在跨端側(cè)向力為 超前力 端梁中點(diǎn)的水平剪切力 副主梁跨端的水平彎矩 副主梁跨端的水平剪切力為 副主梁跨端總的水平剪切力為 第三章 主主梁計(jì)算167。 強(qiáng)度校核1． 需要計(jì)算主梁跨中截面危險(xiǎn)點(diǎn)①、②、③的應(yīng)力，見圖(24)(1) 主腹板上邊緣點(diǎn)①的應(yīng)力主腹板邊至軌頂?shù)木嚯x為 主腹板邊的局部壓應(yīng)力為 垂直彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力 水平彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力 慣性載荷與側(cè)向力對(duì)主梁產(chǎn)生的軸向力較小且作用方向相反，應(yīng)力很小，故不計(jì)算。主梁上翼緣的靜矩為主腹板上邊的切應(yīng)力為點(diǎn)①的折算應(yīng)力 滿足要求 點(diǎn)②的應(yīng)力滿足要求(3) 點(diǎn)③的應(yīng)力下翼緣板與副腹板連接處的外側(cè)表面應(yīng)力滿足要求(3) 主梁跨端的切應(yīng)力1) 主腹板承受垂直剪力及，故主腹板中點(diǎn)切應(yīng)力為滿足要求2) 翼緣板 （承受水平剪切力）主梁跨端的水平剪切力 跨端內(nèi)扭矩 167。 主主梁疲勞強(qiáng)度校核橋架工作級(jí)別為A8，應(yīng)按載荷組合Ⅰ計(jì)算主梁跨中的最大彎矩截面E的疲勞強(qiáng)度。由于水平慣性載荷產(chǎn)生的應(yīng)力很小，為了計(jì)算簡(jiǎn)明而忽略慣性應(yīng)力求截面E的最大彎矩和最小彎矩，滿載小車位于跨中E點(diǎn)，則 空載小車位于右側(cè)跨端時(shí)，見圖(26)，左端支反力為1．驗(yàn)算主腹板受拉翼緣焊縫④的疲勞強(qiáng)度，見圖(24) 應(yīng)力循環(huán)特性 根據(jù)工作級(jí)別A8，應(yīng)力集中等級(jí)及材料Q235，查得，焊縫拉伸疲勞許用應(yīng)力為 合格2． 驗(yàn)算橫隔板下端焊縫與主腹板連接處⑤的疲勞強(qiáng)度應(yīng)力循環(huán)特性 顯然，相同工況下的應(yīng)力循環(huán)特性是一致的。由A8及Q235，橫隔板采用雙面連續(xù)貼角焊縫連接，板底與受拉翼緣間隙為60mm，應(yīng)力集中等級(jí)為，查得疲勞許用應(yīng)力，拉伸疲勞許用應(yīng)力為 合格167。 主梁的穩(wěn)定性1．整體穩(wěn)定性主梁高寬比 （
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