【文章內容簡介】 計算)Q4= Q汽提5%=Q總= Q1+Q2+Q4Q3=設間接蒸汽量為G5,160℃時，飽和水蒸汽的焓I1=120℃時，冷凝水的焓為I2=G5= Q總/(I1I2)= ()= 新鮮溶劑預熱系統(tǒng)冷溶劑的溫度t1=35℃，熱溶劑的溫度t2=55℃溶劑的平均比熱c溶=℃140kPa蒸汽的汽化熱r=管程放出熱量的計算① 加熱溶劑需要的熱量Q1：Q1= m溶c溶t=(5535)= 熱損失Q2 (按需要量的5%計算)Q2= 5% Q1=5%=Q總= Q1+Q2= 所需間接蒸汽量G6：140kPa蒸汽的汽化熱r=則：G6= Q總/r= 設備選型與計算 浸出取油工序 浸出器進料刮板（1）進料刮板設計計算Q=3600Bhυγη（t/h）Q—埋刮板輸送機的生產率(t/h)B—料槽有效寬度(m)h—物料層高度，即料槽有效高度(m)。一般情況下水平輸送取h=B，垂直輸送h≤Bυ—刮板鏈條平均運動速度(m/s)γ—輸送物料的容重η—輸送效率刮板輸送料坯量：Q=γ=550 kg/m3= t/m3由于水平輸送則h=B 根據《糧食輸送機械與應用》取υ=，η=Q=3600hB=得B=h=110取B=120，h=120選型：MS12 東臺市福運達機械制造有限公司（2）配用電機選型電機功率的計算：N電=K—電動機安全儲備系數，K=～，取K=η—機械傳動效率，η=～，取η=υ—刮板鏈條的平均速度(m/s)，取υ=Sn—最大張力點張力(N)Sn= [(qfw＋)L]g＋S0q—物料的線載荷，q===fw—物料與機槽摩擦系數，取fw =q0—單位長度刮板鏈條質量，取q0=μ—鏈條與機殼摩擦系數μ=L—輸送長度(m)，L=20mg—重力加速度，g=S0—初張力，S0=980NSn=[(＋) 20] ＋980=N電===電機選型：YB8022型號額定功率(kw)額定電流(A)額定轉速(r/min)效率(%)YB90S2275068 浸出器進料封閉絞龍（1）浸出器進料封閉絞龍設計計算預軋餅進料量：Q=預軋餅容重：r=550kg/m3=螺旋直徑：D==取D=200mm，s==160mm螺旋轉速：n===取n=85r/min驗算，nmax===驗算結果n nmax，可以滿足要求。計算所得裝滿系數在《糧食輸送機械與應用》所列推薦值范圍內，因此以上所得數據均是合理的。選型：LS200 江蘇華糧機械有限公司（2）配用電機選型電機功率的計算N軸=N電= N軸—水平螺旋輸送機所需軸功率(kW)N電—水平螺旋輸送機所需電機功率(kW)Q—生產率(t/h)L平—輸送機水平投影長度(m)，L平=2mH—傾斜物料輸送時的提升高度(m)，H=0ω0—物料的總阻力系數，ω0=k—功率儲備系數，k=η總—傳動裝置的總效率，N軸===N電===電機選型：YB8012型號額定功率(kw)額定電流(A)額定轉速(r/min)效率(%)YB80122825 存料箱存料箱存料量以15min進料量計算進料量：Q===料坯容重：r=550kg/m3存料體積：V===根據資料，存料箱存料的高度必須在h=，取h=所以存料箱的截面積：S===取截面為圓形，則D==存料箱：φ12001800 平轉浸出器（1）浸出器有效直徑計算浸出器轉速，取N= r/min浸出格內、外圈直徑為d、D，d=料層高h，浸出格板高H，h=旋轉格α，取α=18浸出器存料體積：V===V= （1）d= （2）由（1）（2）得，D=，d=故取D=4，d=H==H總=＋＋＋= m浸出器選型：φ40006700（2）浸出器的功率消耗計算N0=Q—設計生產能力(t/d)I—溶劑比G0—浸出器回轉格的自身總重量，G0=24G/Tn—r/minG—浸出格總重(kg)，生鐵密度ρ=G=(4－)18=G0=24G/T=24(90/60)=Dcp—物料作用力點之平均回轉直徑Dcp=代入數據得：Dcp==n—浸出器轉速，n=1/T=1/90 r/minkf—浸出格下滾輪直徑運動阻力系數,取kf=～ 取kf=Φ—校正系數,經實測而定Φ=～N0=得N0=電機選型：YB100L2 型號額定功率(kw)額定電流(A)額定轉速(r/min)效率(%)YB100L2 283075（1） 浸出濕粕出料刮板設計計算Q=3600Bhυγη濕粕進料量：Q=料坯有較大的空隙度，溶劑會占據著部分空間故濕粕的容重近似為：r2=600kg/m3=由于垂直輸送則h≤B 根據《糧食輸送機械與應用》取υ=，η=Q=3600hB=得h≤284mm 由于h≤B，取B=320mm，h=280mm選型：MC32 江蘇華糧機械有限公司（2）配用電機選型電機功率的計算：N電=K—電動機安全儲備系數，K=～，取K=η—機械傳動效率，η=～，取η=υ—刮板鏈條的平均速度(m/s)，取υ=Sn—最大張力點張力(N)Sn=[(qfw＋)(L＋H)＋(q＋q0)H]g＋S0q—物料的線載荷，q===fw—物料與機槽摩擦系數，取fw =q0—單位長度刮板鏈條質量，取q0=μ—鏈條與機殼摩擦系數μ=L—輸送長度(m)，L=10mH—刮板輸送高度，H=14mg—重力加速度，g=S0—初張力，S0=980NSn=[(＋)(10＋14)＋(＋)14] ＋980=N電===電機選型：YB90L2型號額定功率(kw)額定電流(A)額定轉速(r/min)效率(%)YB112M2285081 溶劑噴淋裝置每個料格的裝料量為：=每格需溶劑為：=每格時間為：90/18=5min每小時噴淋格數為：60/5=12每小時噴淋量為：12=則溶劑的體積V=，溶劑在噴淋罐中暫存5minV===得：h=取h=1m溶劑噴淋裝置尺寸：φ8001000 混合油旋液分離器混合油：O混=平均密度：ρ混=ρ油%＋ρ溶(1－%)=924＋()=混合油體積：V混===采用一個旋液分離器，一個分離器的過濾體積：V過=設定進油處的速度：u=進油管的面積：s===進油管直徑：d===分離器的直徑：D=7d=7=分離器的總高：H===選型：φ200450 混合油處理工序 混合油罐 混合油的平均密度：ρ=924＋()=進入混合油罐的混合油的體積：V=設混合油在混合油罐中暫存30min，：1，其封頭處為空余部分。V===得：D=取D=，h=混合油罐尺寸：φ15002300 第一長管蒸發(fā)器（1）第一長管蒸發(fā)器蒸發(fā)器交換熱量：Q一蒸=熱源物質包括蒸汽噴射泵噴入的蒸汽和蒸脫機尾氣（來自真空噴射泵的蒸汽暫不考慮）T=T2－t1=60－50=10℃ 80℃—→60℃t=T1－t2=80－60=20℃ 60℃←—50℃tm===℃取總傳熱系數K=350kcal/m2℃h換熱面積：S===蒸發(fā)管選取φ38根據負壓蒸發(fā)的特點(L/d=150～200)，取L=6m需用管數：n===考慮隨著蒸發(fā)過程進行，蒸發(fā)管內形成油污及升膜過程中管內形成的液膜層，則取管數：n實=n== 取n實=64根采用單殼程，單管程列管換熱器，采用正三角形排列殼徑：D=t(nc－1)＋2b= d(－1)＋2d =38(－1)＋238=圓整直徑：D=500mm總長度：L=6000＋2(225＋25)=6500mm第一長管蒸發(fā)器尺寸：φ5006500 （2）第一閃發(fā)箱蒸發(fā)溶劑量：m8=查蒸汽比重表，溶劑蒸汽60℃時，ρ1=溶劑氣體體積：V一閃===取溶劑氣體在閃發(fā)箱內上升的速度為μ=閃發(fā)箱的直徑：D===圓整直徑：D=1m閃發(fā)箱高度：H==1=總高度：L=1500＋600=2100 mm第一閃發(fā)箱尺寸：φ10002100 第二蒸發(fā)器（1）第二長管蒸發(fā)器蒸發(fā)器交換熱量：Q二蒸=T=T2－t1=120－80=40℃ 120℃—→120℃t=T1－t2=120－105=15℃ 105℃←—80℃tm===℃取總傳熱系數K=150kcal/m2℃h換熱面積：S===蒸發(fā)管選取φ38根據負壓蒸發(fā)的特點(L/d=150～200)，這里取L=6m需用管數：n===考慮隨著蒸發(fā)過程進行，蒸發(fā)管內形成油污及升膜過程中管內形成的液膜層，則取管數：n實=n== 取n實=18跟采用單殼程，單管程列管換熱器，采用正三角形排列殼徑：D=t(nc－1)＋2b= d(－1)＋2d =38(－1)＋238=圓整直徑：D=300mm總長度：L=6000＋2(225＋25)=6500mm第二長管蒸發(fā)器尺寸：φ3006500（2）第二閃發(fā)箱蒸發(fā)溶劑量：m9=查蒸汽比重表，溶劑蒸汽105℃時，ρ2=溶劑氣體體積：V二閃===取溶劑氣體在閃發(fā)箱內上升的速度為v=閃發(fā)箱的直徑：D2===圓整直徑：D2=閃發(fā)箱高度：H2===總長度：L=750＋600=1350mm第二閃發(fā)箱尺寸：φ7501350 汽提塔采用層碟式汽提塔結構：（1）層蝶式汽提塔屬蒸汽蒸餡脫去微量溶劑，鑒于毛油沸點高不易揮發(fā)，用解析原理進行設計計算，因此采用下列公式： =Ek==式中：Ek—脫吸效率，即關鍵組分被脫吸的百分比，（%）；X n＋1—組分在進料液中的分子濃度，（kgmol/kgmol混合油）X1—組分在出口液中的分子濃度，（kgmol/kgmol混合油）X0—與氣體介質相平衡的液體組分中關鍵計算組分的分子濃度（當用蒸汽或蒸汽間接加熱時X0=0），（kgmol/kgmol混合油）Sk—計算組分的脫吸因素Mk—計算（或關鍵）組分在脫吸條件下的平衡常數，t=110℃，m=V、L—分別為上升混合氣體量與下降的液體量，（kgmol/h）n—理論塔板數，Xn＋1===X1===Ek======按經驗取=2=2=計算組分的脫吸因素SkSk=mk===Ek=得：n===實際塔板數按平均塔板效率（30～50%），取45%實際塔板數：n實=17層(2) 汽提塔塔徑的計算：碟面中心氣孔直徑為：D=D—塔徑，mV—塔內氣體流量，m3/su—空塔氣速，即按空塔截面積計算的氣體線速度，m/s當上升氣體將大量液滴帶至上層塔板時，造成嚴重的霧沫夾帶現象，使塔板效率下降，甚至破壞塔的操作，該氣速為最大允許氣速umaxumax=CρL—液體密度，kg/m3ρV—氣相密度，kg/m3C—負荷系數，m/s溶劑蒸汽的體積流量V1V1===水蒸汽體積流量V2V2= ==混合蒸汽密度ρV混合油重度ρL（采用加和定律）ρL===體積流量之比===C可通過史密斯圖并進行黏度校正后獲得，由上述物性數據得：==（3）塔高的計算板間距HT：由于汽提塔需要經常清洗與檢修，且塔體需開人孔，塔板間距必須保證有足夠的工作空間。HT=hL—板上液層高度，減壓塔取 hL=根據化工原理史密斯關聯圖，可查C=umax=C ==空塔氣速u=(～) umax取u= umax==d===若碟片傾角為14176。，則塔徑：D=2＋d=2＋=圓整直徑：D= 全塔的高度為有效段、塔頂和塔底三部分之和，有效段即汽液接觸段，其高度由實際塔板數和板間距決定，即汽提塔高度：H=nHT=17=總高度：H總 =8500＋2(150＋25)=8850mm汽提塔尺寸：φ10008850（4）汽提塔的間接加熱面積的計算汽提塔交換熱量：Q汽提=T=T2－t1=160－110=50℃ 160℃—→120℃t=T1－t2=120－105=15℃ 110℃←—105℃tm===℃K3取500kcal/(m2h℃)F3===F3== 油—油換熱器冷混合油進口溫度t1=60℃,出口溫度t2=80℃,常壓；熱混合油進口溫度t3=110℃，出口溫度t4,常壓；冷混合油中油的平均比熱熱容c油=（kg℃）冷混合油中溶劑平均比熱容c溶= kcal/（kg℃）換熱量：Q冷=m油c油△t+m溶c溶△t =(8060)+(8060) =Q熱=m油c油△t+m溶c溶