連續(xù)重整裝置脫瓶頸優(yōu)化改造(編輯修改稿)
2025-07-25 22:04 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 滿足裝置擴(kuò)能的需求。 重整氫氣提純部分1再接觸罐和2再接觸罐更換，新增液位高高開(kāi)關(guān)并引入聯(lián)鎖系統(tǒng)，氫氣提純凈氣冷卻器、1再接觸冷卻器、2再接觸冷卻器更換，相應(yīng)的地下循環(huán)水線擴(kuò)徑更換。 重整分餾部分［7］脫丁烷塔改脫戊烷塔，塔盤(pán)由30層增加到40層，采用高效浮閥塔盤(pán)替代篩板塔盤(pán)，塔頂空冷器管束更新，電機(jī)利舊，塔底再沸器更換，脫丁烷塔頂泵更換兩臺(tái)。重整液分離塔增加精餾段塔徑，由D1800 mm改為D2400 mm，維持60層浮閥塔盤(pán)，塔頂增加一組空冷器，塔頂泵更換兩臺(tái)。分餾部分脫丁烷塔改脫戊烷操作，塔頂組分經(jīng)過(guò)凈氣氯化處理后，送乙烯裝置作為裂解原料，塔底組分送重整液分離塔進(jìn)行組分切割。重整液分離塔塔頂分離出輕重整油送往環(huán)丁砜抽提單元生產(chǎn)中間芳烴產(chǎn)品，塔底液送往二甲苯分離單元作為精餾原料，最終生產(chǎn)出鄰二甲苯和混合二甲苯。3改造后運(yùn)行情況為了考核重整脫瓶頸改造后的裝置生產(chǎn)能力，產(chǎn)品收率、產(chǎn)品質(zhì)量、綜合能耗以及設(shè)備能力等方面能否達(dá)到設(shè)計(jì)水平，掌握分析重整催化劑的性能特點(diǎn)，進(jìn)一步調(diào)整優(yōu)化生產(chǎn)操作條件，分析裝置存在的問(wèn)題和今后的優(yōu)化生產(chǎn)方向，為裝置今后的長(zhǎng)周期運(yùn)行提供技術(shù)指導(dǎo)依據(jù)，連續(xù)重整運(yùn)行3個(gè)月后，于2012年10月19日進(jìn)行了裝置標(biāo)定。，其中直餾石腦油1084 t/d， t/d，%，%。 t/a，連續(xù)重整反應(yīng)加工能力達(dá)到了50萬(wàn)t/a。預(yù)加氫反應(yīng)操作條件改造前后對(duì)比見(jiàn)表1，重整反應(yīng)操作條件改造前后對(duì)比見(jiàn)表2，改造后預(yù)加氫反應(yīng)系統(tǒng)，連續(xù)重整反應(yīng)系統(tǒng)運(yùn)行平穩(wěn)。在保證產(chǎn)品質(zhì)量的前提下，對(duì)脫丁烷塔進(jìn)行了降壓操作，℃℃，節(jié)能效果明顯。表1預(yù)加氫反應(yīng)操作條件改造前后對(duì)比項(xiàng)目改造前改造后進(jìn)料量/()反應(yīng)空速/h1反應(yīng)溫度/℃280280反應(yīng)器入口氫油體積比10793表2重整反應(yīng)操作條件改造前后對(duì)比項(xiàng)目改造前改造后進(jìn)料量/( )60反應(yīng)空速LHSV/h1WAIT/℃WABT/℃反應(yīng)器入口氫油物質(zhì)的量比總溫降/℃288292產(chǎn)品分離器壓力/MPAw（純氫）產(chǎn)率/ %C5+產(chǎn)品辛烷值102103w （C5+）產(chǎn)品液收/ %原料經(jīng)過(guò)預(yù)加氫處理后w(硫)=，w(砷)≯1181。g/kg，精制油指標(biāo)合格。重整反應(yīng)生成油辛烷值RON為103，%，%，%（純氫），催化劑具有較好的活性和選擇性。催化劑再生循環(huán)速率為100%，待生催化劑最高w(碳)%，再生催化劑w(碳)%，℃，說(shuō)明該催化劑具備低積碳速率特性。催化劑注氯量為80mL/min，待生劑w(氯)%，再生劑w(氯)%，說(shuō)明催化劑的持氯性較好。，低于考核指標(biāo)，說(shuō)明新催化劑的強(qiáng)度較高。在裝置滿負(fù)荷工況下運(yùn)行，從表3重整“四合一”加熱爐數(shù)據(jù)表可以看出，℃，℃，℃，%，說(shuō)明加熱爐熱負(fù)荷及熱效率較改造前有了明顯提高，限制重整反應(yīng)的瓶頸問(wèn)題得到了有效解決。表3 重整“四合一”加熱爐數(shù)據(jù)表爐位號(hào)運(yùn)行熱負(fù)荷/kw爐出口溫度/℃爐膛溫度/℃排煙溫度/℃爐效率/%1爐58
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