農(nóng)業(yè)局辦公大樓建筑設(shè)計畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-25 12:46 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 構(gòu)設(shè)計》（上官子昌 等編著）表42可計算梁柱線剛度比K(ib/ic)、柱側(cè)向剛度修正系數(shù)。由式418計算柱側(cè)向剛度D.、等效地震力計算：按頂點位移法計算框架的自震周期。頂點位移法是求結(jié)構(gòu)基頻的一種近似方法，將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況化成無限質(zhì)點的懸臂直桿，導出此直桿頂點位移的基頻公式。這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點水平位移，就可按下式求得結(jié)構(gòu)得基本周期。T1=（Δn）0. 5α0基本周期調(diào)整系數(shù)。Δn框架的頂點位移，Δn是將框架重力荷載視為水平作用力，求得得假想框架頂點位移，然后由Δn求出T1，再用T1求得框架結(jié)構(gòu)得底部剪力，進而求出框架各層剪力和真正位移。橫向框架頂點位移計算表：見表3表3 橫向框架頂點位移計算表 T1=（Δn）0. 5=**()0. 5=(s)地震影響系數(shù)由Tg=, ,αmax=，則由地震影響系數(shù)曲線，有α=αmax（Tg/T1）r=計算水平地震作用標準值（采用底部剪力法計算）因為T1==*=。Geq=∑Gi=*66136=56216KN結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值Fek=α* Geq=*56216=3766KN利用公式：Fi=GiHiFek/∑GjHj，各層橫向地震作用剪力計算見表4：等效地震力示意圖見下圖1084872704536367203地震作用下橫向變形驗算：見表5 由規(guī)范可知：該框架的水平側(cè)移滿足要求（1/450）地震作用下每根柱的剪力：見表橫向框架水平地震作用下內(nèi)力分析框架柱剪力及彎矩計算，采用D值法，由于本框架上下層橫梁線剛度、上下層層高均沒有變化，故只需計算柱的標準反彎點高度y0,然后利用以下公式進行框架內(nèi)力計算（參《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》（上官子昌等編著）：柱端剪力 Vij=DijVi/∑Dij (413)柱端彎矩 (415)中柱兩側(cè)梁端彎矩按梁線剛度分配梁 Mj左=（M上+ M下）K左/（K左+ K右） （416）Mj右=（M上+ M下）K右/（K左+ K右） (416)V=（M左+M右）/l1）、柱的反彎點高度比計算表：由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》（上官子昌等編著）可知：反彎點高度比 （423）式中：——標準反彎點高度比，由附錄表D1查得 —上下層橫梁的線剛度發(fā)生變化時反彎點高度比的修正值 —上下層的層高發(fā)生變化時反彎點高度比的修正值（頂層柱不考慮） —上下層的層高發(fā)生變化時反彎點高度比的修正值（底層柱不考慮）2）、水平地震作用下柱端彎矩標準值計算柱端彎矩計算見表8：3）、水平地震作用下梁端彎矩標準值4）、水平地震作用下梁端剪力標準值：見表105）、水平地震作用下柱軸力標準值計算：見表1橫向框架水平地震作用下內(nèi)力圖1）、水平地震作用下M圖2）、水平地震作用下V圖3）、水平地震作用下N圖 風荷載作用下框架的內(nèi)力計算、風荷載標準值計算由于是現(xiàn)澆框架，而且每榀橫向框架的位移剛度基本相同，故各榀框架承受同樣的風力?，F(xiàn)取整棟框架計算水平風荷載。基本參數(shù)基本風壓=㎡；、、 、、（由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》）；風荷載體形系數(shù)在迎風面為+。風荷載標準值計算 ： 由確定、各層橫向風荷載作用剪力計算等效風荷載示意圖見下圖81105各層橫向風荷載作用剪力見下表：層次Fi（KN）層剪力Vi(KN)6818154310521風荷載作用下每根柱的剪力：見表1橫向框架風荷載作用下內(nèi)力分析框架柱剪力及彎矩計算，采用D值法，由于本框架上下層橫梁線剛度、上下層層高均沒有變化，故只需計算柱的標準反彎點高度y0,然后利用以下公式進行框架內(nèi)力計算（參《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》（上官子昌等編著）：柱端剪力 Vij=DijVi/∑Dij (413)柱端彎矩 (415)中柱兩側(cè)梁端彎矩按梁線剛度分配梁 Mj左=（M上+ M下）K左/（K左+ K右） （416）Mj右=（M上+ M下）K右/（K左+ K右） (416)V=（M左+M右）/l1）、柱的反彎點高度比計算表：由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》（上官子昌等編著）可知：反彎點高度比 （423）式中：——標準反彎點高度比，由附錄表D1查得 —上下層橫梁的線剛度發(fā)生變化時反彎點高度比的修正值 —上下層的層高發(fā)生變化時反彎點高度比的修正值（頂層柱不考慮） —上下層的層高發(fā)生變化時反彎點高度比的修正值（底層柱不考慮）2）、風荷載作用下柱端彎矩標準值計算柱端彎矩計算見表15： 3）、風荷載作用下梁端彎矩標準值4）、風荷載作用下梁端剪力標準值：見表175）、風荷載作用下柱軸力標準值計算：見表1橫向框架風荷載作用下內(nèi)力圖1）、風荷載作用下M圖2）、風荷載作用下V圖3）、風荷載作用下N圖 、豎向荷載（恒載和活載）作用下橫向框架內(nèi)力計算：框架橫梁上主要承受次梁傳來的集中荷載和主梁自重產(chǎn)生的均布荷載，荷載計算詳見表1荷載計算簡圖恒載計算簡圖活載計算簡圖、固端彎矩計算:恒載作用下固端彎矩計算見表20（由《結(jié)構(gòu)力學》力矩分配法表中查得） 活載作用下固端彎矩計算見表2分配系數(shù)計算（采用二次分配法）因框架結(jié)構(gòu)和作用荷載均對稱，僅取半跨進行分析計算，此時中跨梁的相對線剛度應(yīng)乘以修正系數(shù)1/2，根據(jù)各桿件的線剛度計算各節(jié)點桿端分配系數(shù)。計算簡圖如圖節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)計算見表22由《結(jié)構(gòu)力學》（黃孟生 編著）P106可知，當遠端支撐不同時，等截面直桿施力端的轉(zhuǎn)動剛度為：（1） 兩端固端桿：（2） 一端固端，一端定向支座桿：、豎向荷載作用下內(nèi)力計算 恒載作用下梁柱彎矩分配，采用二次分配法，計算見表23；活載作用下梁柱彎矩分配，采用二次分配法，計算見表24；恒載作用下框架梁內(nèi)主要特征點彎矩計算見表25；活載作用下框架梁內(nèi)主要特征點彎矩計算見表26；恒載作用下框架梁剪力計算見表27；活載作用下框架梁剪力計算見表28；恒載作用下柱剪力計算見表29；活載作用下柱剪力計算見表30；恒載作用下柱軸力計算見表31；活載作用下柱軸力計算見表32； 恒載作用下框架梁內(nèi)主要特征點彎矩計算表活載作用下框架梁內(nèi)主要特征點彎矩計算表 、豎向荷載作用下內(nèi)力圖恒載作用下M圖，見圖恒載作用下V圖，見圖恒載作用下N圖，見圖活載作用下M圖，見圖活載作用下V圖，見圖活載作用下N圖，見圖 、梁柱的內(nèi)力換算、調(diào)幅及內(nèi)力組合、內(nèi)力換算 利用公式：M`=Mb/2*v1）、地震荷載作用下梁的內(nèi)力換算，見表332）、恒載作用下梁的內(nèi)力換算，見表343）、活載作用下梁的內(nèi)力換算，見表3豎向荷載作用下框架內(nèi)力塑性調(diào)幅由于框架節(jié)點內(nèi)力最大，配筋最多，為保證梁端的延性和便于施工，對現(xiàn)澆框架在豎向荷載作用下的梁端負彎矩可考慮塑性內(nèi)力重分布乘以調(diào)幅系數(shù)。梁的跨中正彎矩相應(yīng)增加。按《抗震規(guī)范》規(guī)定：當?shù)卣鸷奢d與豎向荷載組合時，活載應(yīng)予以折減（取50%80%，）考慮到組合時有可能僅豎向荷載下的內(nèi)力為最不利，而這時活荷載又不能折減，因此在豎向荷載作用下分析框架內(nèi)力時，仍采用使用階段的全部
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