【文章內(nèi)容簡介】 2= kN/m220mm厚水泥漿找平 20= kN/m2240mm加氣混凝土砌塊 7= kN/m220mm厚水泥漿找平 20= kN/m2 合計 kN/m2 （7）內(nèi)墻的重力荷載 ： 20厚雙面抹灰 172= kN/m2200厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊墻 = kN/m2————————————————————————————————— 合計： （8）衛(wèi)生間隔墻的重力荷載 ： 100厚輕質(zhì)條形墻板 0. 45kN/m2————————————————————————————————— 合計： 表31 梁柱永久荷載標準值計算層次構(gòu)件b(m)h(m)g（kN/m）（m）n （kN） （kN）一層邊橫梁2518中橫梁259縱梁2532次梁2516柱2536二～五層邊橫梁2518中橫梁259縱梁2532次梁2516柱25336675675底層墻體、標準層墻體及頂層墻體重力荷載標準值見表32～34。門窗永久荷載值折算按照以下方式計算：， kN/m2。豎向荷載標準值匯總?cè)绫?5所示。 表32 底層墻體重力荷載標準值計算表（門窗折算在內(nèi)）墻位置墻體面積窗洞面積門洞面積面荷載總重外墻+內(nèi)墻+隔墻0000表33 2層墻體重力荷載標準值計算表（門窗折算在內(nèi)）墻位置墻體面積窗洞面積門洞面積面荷載總重外墻0內(nèi)墻0隔墻0表34 35層及女兒墻墻體重力荷載標準值計算表（門窗折算在內(nèi)）墻位置墻體面積窗洞面積門洞面積面荷載總重外墻0內(nèi)墻0隔墻0女兒墻（包括構(gòu)造柱）00集中于各樓層標高處的重力荷載代表值是100%的恒荷載、50%的樓面活荷載以及50%的雪荷載之和。表35 豎向荷載標準值匯總表層次樓（屋）面梁（kN）柱（kN）墻（kN）總計恒載活載一層二～五層675屋面電梯機房 圖32 各質(zhì)點的重力荷載代表值（單位：kN）框架側(cè)移剛度按《高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計》有關(guān)方法計算。橫梁線剛度計算過程見表37，柱線剛度計算過程見表38，1111軸框架柱側(cè)移剛度D值見表310。表36梁截面慣性矩調(diào)整系數(shù)β取值樓面做法中框架梁邊框架梁現(xiàn)澆樓板裝配整體式樓面 表37 橫梁線剛度計算表截面h*b位置長IbE（n/mm^2）ib=EIb/L梁（X軸）600300邊跨端梁56008100000000 3000043392857143600300跨中梁250081000000003000097200000000 600300中跨端梁560010800000000 3000057857142857600300跨中梁25001080000000030000129600000000 梁（Y軸）600300邊跨端梁66008100000000 3000036818181818 600300跨中梁660081000000003000036818181818 600300中跨端梁660010800000000 3000049090909091 600300跨中梁6600108000000003000049090909091 表38柱線剛度計算表層數(shù)高截面參數(shù)IE（n/mm^2）ic=EI/H長寬底層48507007002000833333330000123762886598 上層30005005003000052083333333 柱的側(cè)移剛度D值按下式計算： 式中，為柱側(cè)移剛度修正系數(shù) ，其中表示梁柱線剛度比。表39剛度修正系數(shù)計算公式位置邊柱中柱簡圖簡圖一般層底層固結(jié)鉸接表310 1111軸框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)方向?qū)訑?shù)位置柱K?DX軸首層邊跨端柱中柱中跨端柱中柱2 二層邊跨端柱中柱中跨端柱中柱Y軸首層邊跨端柱中柱中跨端柱中柱二層邊跨端柱中柱中跨端柱中柱/=＞， 所以該框架橫向為規(guī)則框架。/=＞， 所以該縱向框架為規(guī)則框架。 水平風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力分析 風(fēng)荷載計算基本公式 W= W：風(fēng)荷載標準值 ：基本風(fēng)壓 =㎡ ：高度Z處的風(fēng)振系數(shù) : 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本建筑取z=，線性插值得= : 風(fēng)荷載體形系風(fēng)荷載計算數(shù) :+=W=== KN/㎡表311風(fēng)荷載計算層z（ KN/㎡）H（m）A（㎡）（KN）(kN)5 4 3 2 1 其中A為一榀框架各層節(jié)點的受風(fēng)面積，取上層的一半和下層的一半之和，頂層取到女兒墻頂，底層只取到下層的一半。注意底層的計算高度應(yīng)從室外地面開始取。頂層 A=(+)=㎡中間層 A=3=㎡底層 A=（+）=㎡表312 單榀框架結(jié)構(gòu)風(fēng)載下側(cè)移驗算層號513887430001/59761413887430001/47847313887430001/478472 13887430001/478471 12189048501/50737注：各層的層間側(cè)移角均小于1/550，滿足要求。表313柱的反彎點位置、剪力、柱端彎矩計算層號柱號h(KN/m)(kN)(kN)Ky(kNm)(kNm)5邊柱3000104中柱30004邊柱3000104中柱30003邊柱3000104中柱30002邊柱3000104中柱30001邊柱4850104中柱4850表314 梁端彎矩、剪力及柱軸力及計算層次邊 跨 梁中 跨 梁柱 軸 力邊柱中柱54 321注：柱軸力中的負號表示拉力，當左風(fēng)荷載作用時，左側(cè)兩根柱受拉，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。表中M單位為kNm，V單位為kN，N單位為kN，l單位為m。 圖33 框架彎矩圖（單位：kNm） 圖34風(fēng)荷載作用下的V，N圖 (kN) 本圖中只繪出一邊框架內(nèi)力圖，另一邊框架與此對稱。 水平地震作用下框架的內(nèi)力分析計算表315用頂點位移法計算樓層側(cè)移樓層Gi(KN)Vi(KN)∑D/(N/mm)每層側(cè)移(mm)樓層側(cè)移(mm)610551054105310521051105 地震自振周期計算該工程場地類別為II類，地震分組為第一組，7度設(shè)防，查表得T= = 。公式計算：= 式中：為計算結(jié)構(gòu)基本自振周期的結(jié)構(gòu)頂點假設(shè)位移（m），即假設(shè)把集中在各層樓蓋處的重力荷載代表值作為水平荷載計算得到的結(jié)構(gòu)頂點位移；為結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，～。其中的量綱為m，取=，則基本自振周期為：==。因為==所以需要在結(jié)構(gòu)頂部附加一個地震作用，其中:+=因為＜T＜5==地震作用計算按底部剪力法求得的基底剪力，可用底部剪力法求解。 G==，G==，==，==， 將和代入可得。具體計算過程見表316，各樓層地震剪力按式計算，結(jié)果列入下表。表316樓層地震作用下、的計算層號（m）(kN)(kN/m)(kN)(kN)(kN/m)（m）(m)65709005 5709004570900357090025709001 476300水平地震作用下框架的內(nèi)力分析以中框架kJ—C為例進行計算，邊框架及縱向框架的計算方法、步驟與橫向中框架完全相同，故不在闡述。（1）求柱端剪力第i層第k 根柱子的剪力為 （2）柱的上下端彎矩 式中，yy——為柱子的反彎點高度比， ——柱標準反彎點高度比，標準反彎點高度比是各層等高、各跨跨度相等、各層梁和柱線剛度都不改變的多層多跨規(guī)則框架在水平荷載作用下求得的反彎點高度比，查表得 ——上下梁線剛度變化時的反彎點高度比修正值；當某柱的上、下梁線剛度不同，柱上、下節(jié)點轉(zhuǎn)角不同時，反彎點位置有變化，應(yīng)將加以修正，修正值為。 、——上下層高度變化時反彎點高度比修正值，（3）D值法計算地震作用 表317框架柱剪力及柱端彎矩計算表層次hi/mvi/kN邊柱Di1Vi1KyMbi1Mui153121336524798 43121336524798 33121336524798 23121336524798 110764022475