平衡軸的支撐軸承和不平衡質(zhì)量的最佳位置的確定英文翻譯(編輯修改稿)
2025-07-24 08:59 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 近似回轉(zhuǎn)半徑的誤差函數(shù) ? 平衡軸的幾何中心從平衡軸的平衡軸模型的結(jié)構(gòu)脆性，這是反諧波激勵(lì)的一個(gè)不可缺少的結(jié)構(gòu)部分。 這種不平衡不僅導(dǎo)致軸的相當(dāng)大的彎曲變形，而且導(dǎo)致操作中的可測(cè)量的扭矩消耗。形成器可能導(dǎo)致轉(zhuǎn)子和支撐軸承之間的拱形或干涉，并且后者降低了車輛的燃料效率[57]。本文提出了一種最佳概念設(shè)計(jì)方法，用于確定支撐支撐的兩側(cè)平衡軸的位置。由目標(biāo)函數(shù)的形式構(gòu)成，其中彈性應(yīng)變能和平衡軸。然而，無(wú)量綱的結(jié)論是軸向?qū)ΨQ和非對(duì)稱軸對(duì)稱和有負(fù)載能力支撐的影響。這些研究包括任何外力通過(guò)軸向傳遞，因此分析模型可以自由表達(dá)[2226].另外，對(duì)于特定的目標(biāo)車輛發(fā)動(dòng)機(jī)，軸承支承軸承相對(duì)于軸向中心軸的軸對(duì)稱地定位。最后，對(duì)特定目標(biāo)車輛發(fā)動(dòng)機(jī)的軸線進(jìn)行仿真，并且證明導(dǎo)出的最佳配置與模擬結(jié)果良好。2. 平衡軸的最佳設(shè)計(jì)公式 目標(biāo)函數(shù)的制定最佳平衡軸設(shè)計(jì)從目標(biāo)函數(shù)的定義開始，該目標(biāo)函數(shù)應(yīng)該無(wú)縫地處理兩個(gè)主要問(wèn)題，使用圖1,2所示的簡(jiǎn)單轉(zhuǎn)子模型進(jìn)行解釋蘭徹斯特型平衡軸的配置：fR是來(lái)自4缸汽車發(fā)動(dòng)機(jī)的二次往復(fù)力，fB是來(lái)自單個(gè)不平衡轉(zhuǎn)子的平衡力。這里，轉(zhuǎn)子的角速度相對(duì)于Z軸表示為ωB，轉(zhuǎn)子的總長(zhǎng)度為1B。 ，非對(duì)稱（不平衡）質(zhì)量和有效半徑asASM和rASYM分別。因此，兩對(duì)稱和非對(duì)稱部分的性質(zhì)分別是ISYM = mSYM（3r2SYM + lB）/ 12和IASYM = mASYM（rASYM 2 + xm 2）。（1） ，則X方向的慣性矩可以顯著減小[27,28]。如果圖1所示的轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)半徑， 2定義為等式（1）的k（xm）。 （2a）中，關(guān)于回轉(zhuǎn)半徑的方程可以在ISYM和IB 2遠(yuǎn)大于mASYMrASYM 2和3rSYM 2的假設(shè)下近似，如等式6所示。 （2b）。 根據(jù)理論計(jì)算的約束（0bxmblB / 2），熱輻射k（xm）可以近似于xm和γm的線性公式，如公式 （3）。這里，端點(diǎn)擬合方法應(yīng)用于兩個(gè)邊界，xm = 0，lB / 2，其中方程 （2b）和（3）。 （4）。然后，如圖3所示，線性近似在γm的可行選擇內(nèi)具有約11％誤差或更小。圖 ：平衡軸的幾何中心，xm和xb分別是與不平衡質(zhì)量和支撐軸承的距離圖 3. Ferr（xm）的近似誤差：根據(jù)作者的實(shí)地經(jīng)驗(yàn)，γm通常在24之內(nèi)確定。其中，k0和k1是近似線性線的第一和第二系數(shù)。 接下來(lái)，相對(duì)于Z軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量可以如等式5所示用k0表示。 由于驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩是質(zhì)量慣性矩和角速度之間的內(nèi)積，因此驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩對(duì)I
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