【文章內(nèi)容簡介】 N)7011C55901862831600080003611輸出軸上端蓋的計(jì)算與設(shè)計(jì) 根據(jù)功能需要選擇透蓋，按Q/ZB10073規(guī)定,選用氈封油圈時，其氈圈尺寸：在軸徑50mm時，氈圈外徑D較大1mm,厚度B較大1mm；軸徑50～240mm時，氈圈外徑D較大2mm,厚度B較大2mm。 調(diào)速操縱機(jī)構(gòu)的作用：根據(jù)工作要求以手動或自動控制方式，改變滾動體(或脈動無級變速器的桿件)間的尺寸比例關(guān)系，來實(shí)現(xiàn)無級調(diào)速。同時通過速度表表盤上的指針直接指出任一調(diào)速位置時的輸出速度(或傳動比)。 根據(jù)變速器中傳動機(jī)構(gòu)和滾動體形狀的不同，對應(yīng)的調(diào)速機(jī)構(gòu)也不同，但基本原理都是將其個某一個滾動體沿另一個(或幾個)滾動體母線移動的方式來進(jìn)行調(diào)速。 一般滾動體均是以直線或圓弧為母線的旋轉(zhuǎn)體；因此，調(diào)速時使?jié)L動體沿另一滾動體表面作相對運(yùn)動的方式，只有直線移動和旋轉(zhuǎn)(擺動)兩種力式。這樣可將調(diào)速機(jī)構(gòu)分為下列兩大類：1．通過使?jié)L動體移動來改變工作半徑的。主要用于兩滾動體的切線均為直線的情況，且兩輪的回轉(zhuǎn)軸線平行或梢交，移動的方向是兩輪的接觸線方向。 2．通過使?jié)L動體的軸線偏轉(zhuǎn)來改變工作半徑的。主要用于兩滾動體之一的母線為圓弧的情況。 鋼球外錐輪式無級變速器是采用第二種調(diào)速類型，通過渦輪凸輪組合機(jī)構(gòu)，經(jīng)渦輪轉(zhuǎn)動再經(jīng)槽凸輪而使鋼球心軸繞其圓心轉(zhuǎn)動，以實(shí)現(xiàn)鋼球主、從動側(cè)工作半徑的改變。 調(diào)速渦輪在設(shè)計(jì)上應(yīng)保證避免與其它零件發(fā)生干涉，同時采用單頭蝸桿，以增加自鎖性，避免自動變速而失穩(wěn)。 根據(jù)整體設(shè)計(jì)，蝸桿傳動的基本尺寸及參數(shù)匹配如下：蝸桿的基本尺寸 （GB 1008588）模數(shù)mm軸向齒距mm分度圓直徑mm頭數(shù)直徑系數(shù)mm齒頂圓直徑mm齒根圓直徑mm值分度圓柱導(dǎo)程角8801965120渦輪、蝸桿參數(shù)的匹配（GB 1008588）中心距mm傳動比模數(shù)(mm)蝸桿分度圓直徑(mm)蝸桿頭數(shù)渦輪齒數(shù)渦輪變位系數(shù)20041880141傳動鋼球小軸擺角與手輪轉(zhuǎn)角的關(guān)系為：在制造時，蝸輪上的z條槽要保證其圓周不等分性不超過。否則會造成鋼球轉(zhuǎn)速不一，引起磨損、嗓聲過大及溫升過高等現(xiàn)象。，過大會在開車時引起沖擊現(xiàn)象，易導(dǎo)致鋼球支承軸彎曲甚至折斷。 　 1）所有零件應(yīng)徹底清洗并用壓縮空氣吹凈或擦干。 　2）各軸承及鍵槽在安裝前，應(yīng)涂以齒輪油或機(jī)械油。 3）裝入軸承前時，應(yīng)使用銅棒在軸承四周均勻敲入，避免用手錘直接敲擊軸承，以防止損傷軸承。也可將軸承在機(jī)械油中加熱到60100℃后裝入。 4）殼體上的螺孔和軸承孔，在安裝軸承端蓋時，應(yīng)涂以密封膠以防漏油。 　5）各緊固螺栓應(yīng)按規(guī)定鎖止方法進(jìn)行鎖止。 　 1）錐輪端面與渦輪之間的間隙。 2），可在軸承蓋內(nèi)增減墊片進(jìn)行調(diào)整。 　3）檢查蝸桿傳動的嚙合與調(diào)速情況，各檔渦輪應(yīng)具備良好的自鎖性。齒的嚙合痕跡應(yīng)大于全齒工作面積的三分之一。4主要零件的校核 本章主要是根據(jù)傳動要求對無級變速器做一個整體的校核。鋼球的強(qiáng)度校核在設(shè)計(jì)過程中已經(jīng)符合要求，變速器的承載能力主要受加壓裝置及鋼球與主、從動錐輪之間的接觸強(qiáng)度的限制，同時在制造與安裝過程中應(yīng)保證一組鋼球的直徑的一致性。軸承采用標(biāo)準(zhǔn)件，由于蝸桿是用于調(diào)速，其軸承主要起支撐作用，受力時間短，故在此不進(jìn)行校核，對軸上軸承進(jìn)行強(qiáng)度與壽命計(jì)算。軸上鍵的連接，迷宮式密封圈的鍵起固定作用，并不傳遞較大的作用，力故在此不校核，軸段VI的鍵為V帶輪傳遞力以及花鍵為加壓盤傳遞主要的載荷。鍵的主要失效形式是工作表面被壓潰（平鍵）或工作表面過渡磨損（動連接），在此方案中花鍵進(jìn)行靜連接的校核。 鋼球與錐輪的接觸區(qū)為橢圓，其長半徑為；空載時，純滾動點(diǎn)在接觸橢圓的中心o點(diǎn)，鋼球的理論轉(zhuǎn)速為為 鋼球?qū)嶋H轉(zhuǎn)速（增速）（減速）外環(huán)轉(zhuǎn)速（增速）（減速）符合滑動率的要求。1）受力分析主動錐輪轉(zhuǎn)矩 從動錐輪轉(zhuǎn)矩 每個傳動鋼球上的轉(zhuǎn)矩 外環(huán)上的轉(zhuǎn)矩主動錐輪與每個鋼球接觸點(diǎn)處所傳遞的有效圓周力從動錐輪與每個鋼球接觸點(diǎn)處所傳遞的有效圓周力主、從動錐輪與每個鋼球接觸點(diǎn)處所承受的法向壓緊力分別為及它們的徑向分量及軸向分量分別為由在一般情況下，故鋼球心軸上受有不平衡的力距作用。2）強(qiáng)度計(jì)算由于KoppB型無級變速器是恒功率型的，故應(yīng)按時從動側(cè)鋼球與錐輪的工作位置建立強(qiáng)度計(jì)算公式，這時：壓緊力 曲率 當(dāng)量曲率 曲率系數(shù)cos 1)判斷危險(xiǎn)截面 截面B，Ⅳ，Ⅴ只受扭矩的作用，雖然鍵槽、軸肩及過渡配合所引起的應(yīng)力集中均將削弱軸的 疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕地確定的，所以截面B，Ⅳ，Ⅴ均無需校核。從應(yīng)力集中對軸的疲勞強(qiáng)度的影響來看，截面Ⅳ和Ⅴ處過盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重；從受載 的情況來看，截面C上Mca1最 大。截面Ⅵ和Ⅶ顯然更不必校核。鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需 校核截面C左右兩側(cè)即可。2）截面C 左側(cè) 抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 截面C左側(cè)的彎矩M為 截面C左側(cè)的扭矩為 截面上的彎曲應(yīng)力為 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 軸的材料為45號鋼，調(diào)質(zhì)處理，由軸常用材料性能表查得： 截面上由于退刀槽而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)按手冊查取。因，經(jīng)插值后可查得又由手冊可得軸的材料的敏性系數(shù)為 故有應(yīng)力集中系數(shù) 由手冊得尺寸系數(shù)；扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)。軸按磨削加工，由手冊得表面質(zhì)量系數(shù)為軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即，按手冊得綜合系數(shù)為 又由手的得材料特性系數(shù) 于是，計(jì)算安全系數(shù)Sca值，按公式則得 故可知其安全。3）截面C右側(cè)同理可的。安全。故該軸在截面Ⅳ右側(cè)的強(qiáng)度也足夠的。本題因無大的瞬時過載及嚴(yán)重的應(yīng)力循環(huán)不對稱性，故可略去靜強(qiáng)度校核。音癡，軸的設(shè)計(jì)校核結(jié)束。輸入、輸出軸采用相同設(shè)計(jì)，在此只要校核輸出軸的軸承是否滿足工程需要。1)求兩軸承受到的徑向載荷將軸系部件受到的空間力系分解為鉛垂面和水平面兩個面力系。其中：為通過另外加轉(zhuǎn)矩而平移到指向軸線；亦應(yīng)通過另加彎矩而平移到作用于軸線上。有受力分析可知: 2)求兩軸承的計(jì)算軸向力 對于6000C型軸承，按手冊，軸承派生軸向力，其中，為判斷系數(shù) ，其值由得大小來確定，但是現(xiàn)在軸承軸向力未知，故先初取，因此可估算 又得： 查手冊確定。 3）求軸承當(dāng)量動載荷，由手冊進(jìn)行查表或插值計(jì)算得徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為：對軸承1 對軸承2 因?yàn)檩S承運(yùn)轉(zhuǎn)中有中等沖擊載荷，按手冊查得，取。則 4)驗(yàn)算軸承壽命因?yàn)?，所以按軸承2的受力大小來驗(yàn)算綜合上述可得，該設(shè)計(jì)符合工程要求。