【文章內(nèi)容簡介】 裝參數(shù)圖(2) 過回轉(zhuǎn)中心O 作垂直于M N 線的直線OG,垂足為G。 以O 為圓心,OG 為半徑繪圓, 量得轉(zhuǎn)角R為63176。()。 刃口動刀片運動軌跡圖(3) 將轉(zhuǎn)角R 分成若干份, 在圓O 上得出相應點, 并過這些點分別作圓O 的切線, 此切線即為刀片在不同轉(zhuǎn)角時的刃口線, 各刃口線在喂入口內(nèi)的長度即為切割刃口長S。將不同位置的S 的中點與回轉(zhuǎn)中心O 相連, 得出滑切角、推擠角。 圓弧刃口動刀片的受力分析, 它的安裝尺寸與直刃口動刀片的安裝尺寸相同。為了便于受力分析(假設不考慮物料喂入力的影響)將其簡化為一段圓弧()。設圓弧上任意一點A 受力為F ,過A作圓弧切線B C,則= ∠OA G, 力F 可分解沿切線方向滑切力P ′和垂直于切線方向正壓力′ 弧刃口動刀片結構簡圖 弧刃口動刀片受力簡圖求解圓弧刃口動刀片在切割玉米秸稈時所受的力和力矩的基本步驟與直刃中的步驟基本相同, 但略有不同之處是: 直刃步驟中的位于喂入口中的刀刃線在此作為圓弧刃的弦來處理, 在此基礎上在喂入口中做出圓弧刀刃線()。S ′為圓弧刃落在喂入口中的圓弧長度。 取圓弧的中點,將其與回轉(zhuǎn)中心O 相連,并做出過中點的圓弧切線, 可得′、′。 弧刃動刀片的運動軌跡圖 本章小結通過對切碎機的兩種動刀片進行受力分析, 深入探討了動刀片在切碎物料過程中各種參數(shù)的變化規(guī)律, 從而得出圓弧刃口動刀片在綜合切碎性能上較直刃口動刀片優(yōu)越。輪刀式青飼切碎機是一種使用較為普遍的機型。動刀片是青飼切碎機的核心工作部件, 在切割飼料的過程中受力情況復雜, 極易磨損和耐磨性差一直是青飼切碎機存在的主要問題。深入全面地分析研究動刀片的受力及磨損規(guī)律對改善青飼切碎機的工作性能、提高其生產(chǎn)效率和增加使用者的經(jīng)濟效益等都具有十分重要的意義。 第6章 切碎機整體結構的設計 切碎器轉(zhuǎn)速的確定切碎機的生產(chǎn)率（）由下式估算： （）式中： a、b——喂入口的高與寬（m） l——理論切碎長度（m） z——動刀片數(shù)目，一般z＝2～6把 n——切碎器轉(zhuǎn)速（），一般n＝300～500 ——飼草密度（）對于秸稈，飼草k——充滿系數(shù)，可＝～由已知條件Q＝500和前面所設計的參數(shù)代入上式得：根據(jù)設計要求和考慮實際生產(chǎn)過程，這里取。 切碎器功率消耗查閱相關參考書，已知小型秸稈切碎機每米工作幅寬的平均功率為11kW，由此可得該秸稈切碎機消耗的功率為:，則切碎器扭矩 電機選擇此次設計的切碎機為農(nóng)戶用，電壓為220V，所以在Z系列電機中選擇。此系列小型直流電機有發(fā)動機和電動機兩種，具有轉(zhuǎn)動慣量小，調(diào)速范圍廣，體積小重量輕，可用于靜止整流電源供電等優(yōu)點。電機的工作方式是連續(xù)工作制，在海拔不超過1000m，環(huán)境空氣溫度不超過40℃時，電機能按額定功率正常運轉(zhuǎn)。此系列中電動機電壓等級為110V,160V,220V和440V，發(fā)電機電壓等級為115V和230V，其外殼防護等級為IP21,冷卻方式為IC01,IC06或者IC07。根據(jù)前面計算得出的切碎器轉(zhuǎn)速和功率消耗，選擇Z型電機中的23－32型電動機：電壓220V，額定轉(zhuǎn)速1000。計算總傳動比及分配各級傳動比總傳動比: 展開式二級錐齒輪傳動，高速軸，則：取，則。 V帶傳動的設計計算（1）V 帶輪的設計要求 設計 V 帶輪時應滿足的要求有：質(zhì)量??；結構工藝性好，無過大的鑄造內(nèi) 應力，質(zhì)量分布均勻，轉(zhuǎn)速高時要經(jīng)過動平衡，輪槽工作面要經(jīng)過精細加工（表 面粗糙度一般應為 ）以減帶的磨損，各槽的尺寸和角度應保持一定的精度， 以使載荷分布較為均勻等。（2）材料此處帶輪的材料，采用鑄鐵，材料牌號為 HT200（3）確定計算功率 P ca 由參考資料[25]表 查得工作情況系數(shù) Kα=，設計功率Pd=KAPd ,P= 則Pd=（4）選取帶型 根據(jù) P ca ，n 由參考資料[25]圖 Z系列普通V帶（5）（6）確定帶輪基準直徑d并驗算帶速v 由[25]表 和表 ，外徑 （7）大帶輪基準直徑（8）按參考資料[25]式()驗算帶的速度帶速 所以： 帶的速度合適（9）確定 V 帶的基準長度和傳動中心距 根據(jù)參考資料[25]式()初定中心距：由， ?。?0） 基準長度： 根據(jù)參考資料[1]表 ，Z系列普通V帶基準長度。（11）實際中心距： （12）由參考資料[25]式(),得小帶輪包角（13）查得（14）計算 V 帶的根數(shù) Z 由參考資料[25]式() Z=Pca/Pr=KAP/(P0+?P0)KaKL KL長度系數(shù)P0單根V帶的基本額定功率?P0計入傳動比的影響時，單根V帶額定功率的增量?。篫=3（15）由參考文獻[25]單根V帶初張緊力（16）由參考文獻[25]，得作用在軸上的力 , 傳動零件設計計算 圓柱直齒輪傳動a) 選精度等級、材料及齒數(shù)1) 材料及熱處理；選擇小圓柱直齒輪材料為40，硬度為280HBS，大圓柱直齒輪材料45鋼，硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。2) 精度等級選用7級精度；3) 試選小圓柱齒輪齒數(shù)＝22，大圓柱齒輪齒數(shù)＝68的；b) 按齒面接觸強度設計因為低速級的載荷大于高速級的載荷，所以通過低速級的數(shù)據(jù)進行計算,由參考文獻[25] （）1) 確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值（1）計算輸入軸傳遞的轉(zhuǎn)矩T1=9550000*（P1/n1）=試選Kt＝（2）由參考文獻[25] ＝1（3）由參考文獻[25]＝（4）由參考文獻[25] 限σHlim1＝600MPa；大圓錐齒輪的接觸疲勞強度極限σHlim2＝550MPa；（5）由參考文獻[25]N＝60njLh＝60550（2830015）＝N＝N/＝（6）由參考文獻[25]＝；KHN2＝（7）計算接觸疲勞許用應力取失效概率為1％，安全系數(shù)S＝1，由參考文獻[25]式（）得＝600MPa＝540MPa＝550MPa＝所以許用接觸應力1) 計算（1）試算小圓柱直齒輪分度圓直徑d1t，由參考文獻[25] () d1t ==（2）計算圓周速度v（3）計算齒寬b（8） 計算齒寬與齒根之比b/h模數(shù) = d1t /齒高 h=(2h*+c*) = b/h=（9） 計算載荷系數(shù)根據(jù)v＝、7級精度，由參考文獻[25]。由參考文獻[25]＝1。假設KAFt/b100N／mm。由參考文獻[25]=KFa=1。由參考文獻[25]、小齒輪相對支承非對稱布置時代入數(shù)據(jù)后得K=KAKVKFβKFα=11=（1）按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由參考文獻[25]式（）得d1==（1） 計算模數(shù)mm=d1/z1=c) . 按齒根彎曲強度設計由參考文獻[25]公式（）得彎曲強度的設計公式為 ()1）.確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值⑴由參考文獻[25]、⑵由參考文獻[25],。⑶計算彎曲疲勞許用應力取彎曲疲勞安全系數(shù)S＝,⑷查取齒形系數(shù)和應力校正系數(shù)由參考文獻[25]=，YSa1=。⑸計算大小圓柱直齒輪的并加以比較＝＝大圓柱直齒輪的數(shù)值比較大⑹設計計算m≥由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑有關，=，按接觸強度算得的分度圓直徑，算出小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)2) 幾何尺寸計算分度圓直徑計算中心距 計算齒輪寬度取 3) 驗算，合適