【文章內容簡介】 (2。39) 齒寬中點齒頂高， (2。40)當量齒輪頂圓直徑， (2。41) 齒寬中點模數 當量齒輪基圓直徑， 嚙合線長度 端面重合度 (2。42) (2。43)（4）校核接觸強度強度條件計算接觸應力 (2。44)式中： 式中： (2。45) (2。46) 此式中： 則 則 (2。47) 式中： 則 (2。48)結論：，滿足接觸強度（5） 齒根彎曲強度校核強度條件計算齒根應力 (2。49)式中： 則 許用接觸應力 (2。50)式中： 則： (2。51)結論：，滿足齒根彎曲強度。2。3。3 傳動部圓柱齒輪設計計算具體設計參數及結果見下表，介紹齒輪傳動部分的設計方法和步驟。已知參數如下： （1）選擇齒輪材料，確定和及精度等級參考表8324和表8325選擇兩齒輪材料：大、小齒輪均采用18Cr2Ni4WA，滲碳淬火 ，精度等級為6級。（2）按齒面接觸強度設計計算確定齒輪傳動精度等級，按 估取圓周速度 小輪分度圓直徑，由式得: (2。52)齒寬系數 查表6。9按齒輪相對軸承為非對稱布置，取=0。6（硬齒面）小輪齒數 在推薦值20～40中選取=27大輪齒數， 齒數比 傳動比誤差 誤差在5%范圍內，合適小輪轉矩 ，得 載荷系數 ， 使用系數，查表63，得 動載荷系數，由推薦值1。05～1。4，得初值齒向載荷分布系數，由推薦值1。0～1。2，得齒向載荷分布系數，由推薦值1。0～1。2，得載荷系數 (2。53)節(jié)點影響系數 重合度系數 由推薦值0。85～0。92 許用接觸應力 得 接觸疲勞極限應力 接觸強度的壽命系數 ，應力循環(huán)次數N 預設刮板輸送機每天工作20小時，每年工作350天，預期壽命為3年 接觸強度最小安全系數 按一般可靠度查=1。0～1。1，取 故的設計初值為： (2。54)齒輪模數， 小輪分度圓直徑的參數圓整值 圓周速度： (2。55)與估取 相差很大，對取值影響很大，需要修正 修正 小輪分度圓直徑: 大輪分度圓直徑: 中心距: 齒寬 大輪齒寬 小輪齒寬 mm（3）齒根彎曲疲勞強度校核計算由式 齒形系數 小輪 大輪 應力修正系數 小輪 大輪 重合度 (2。56)重合度系數許用彎曲應力 彎曲疲勞極限應力 彎曲壽命系數 尺寸系數 安全系數 則： (2。57)故 該對齒輪齒根彎曲強度能夠滿足要求。（4）齒輪的幾何尺寸計算：已知：齒頂高系數，頂隙系數小齒圓柱齒輪的幾何尺寸分度圓直徑： 齒頂高： 齒根高： 齒頂圓直徑： 齒頂圓直徑 ： 齒根圓直徑： 基圓直徑 分度圓齒距 基圓齒距 分度圓齒厚 分度圓齒槽寬 頂隙 標準中心距 大齒圓柱齒輪的幾何尺寸分度圓直徑： 齒頂高： 齒根高： 齒頂圓直徑： 齒頂圓直徑 齒根圓直徑： 基圓直徑 分度圓齒距 基圓齒距 分度圓齒厚 分度圓齒槽寬 2。3。4傳動部行星機構的設計計算（1）配齒計算取行星輪數目，過多會使其載荷均衡困難，過少又發(fā)揮不了行星齒輪傳動的優(yōu)點。各輪齒數按公式 (2。58) 進行配齒計算，計算中根據并適當調整，使C等于整數，再求出，應盡可能取質數，并使。適當調整，使c為整數。則 所以 這些符合取質數，整數，整數，且及無公約數，整數的NGW型配齒要求。（2）初步計算齒輪的主要參數輸入轉距 (2。59)因傳動中有一個或兩個基本構件浮動動作為均載機構，且齒輪精度低于6級，所以取載荷不均勻系數。在一對AC傳動中，小齒輪（太陽輪）傳遞的扭矩 (2。60)太陽輪a和行星輪c的材料均采用20CrNi2MoA調質，滲碳淬火，齒面硬度57~61HRC，據圖查得和，太陽輪a和行星輪c的加工精度為6級；內齒輪b采用42CrMo，調質，表面淬火，硬度262~293HB，，內齒輪b的加工精度為7級。1） 按齒面接觸強度，計算太陽輪分度圓直徑22 K的使用系數代號名稱說明取值使用系數均勻平穩(wěn)1行星輪間載荷分配系數，行星架浮動，6級精度1。15綜合系數，高精度硬度齒面，靜定結構，降低取值2。6太陽輪分度圓直徑 (2。61)2）按彎曲強度初算模數，按式（7。36）進行計算。式中、同前，其余系數見下式 算式系數 行星輪間載荷不均衡系 （ ）綜合系數 齒輪齒形系數 則有： (2。62)若取 ，則太陽輪分度圓直徑，與接觸強度初算結果接近，初定，進行接觸彎曲疲勞強度計算 （3）計算AC傳動的實際中心距和嚙合角取模數，則實際中心距 (2。63) 因為直齒輪高變位，則 (2。64) (2。65)所以 （4）計算CB傳動的中心距和嚙合角實際中心距： (2。66)因為中心距變動系數，所以嚙合角（5）幾何尺寸計算該行星齒輪采用正角度變位：使1)根據選擇齒數條件，確定太陽輪齒數，內齒輪齒數和行星齒輪齒數2）從提高接觸強度出發(fā)或視其具體設計條件，按圖2。29初選嚙合副的變位系數和，在圖2。29的橫坐標上找到的點處向上引垂線，與線圖的上邊界交于點，點處的嚙合角值，即為時的最大許用嚙合角。取嚙合角為。 點的縱坐標值即為所求的總變位系數（若須圓整中心距，可以適當調整總變位系數）。 由于齒數比，故應按斜線②分配變位系數。自點做水平線與斜線②交于點，則點的橫坐標值即為，得。 故。中心距變動系數 (2。67)中心距為 (2。68)齒頂高變動系數 (2。69)齒頂高變動系數①分度圓直徑 ②齒頂高 。③齒根高 ④齒高 ⑤齒頂圓直徑 為了避免小齒輪過渡曲線干涉，應滿足下式，即 式中 (2。70) 即 (2。71)滿足條件⑥齒根圓直徑 (5)裝配條件的驗算對于所設計的上述行星齒輪傳動應滿足如下的裝配條件。①鄰接條件 按公式驗算其鄰接條件，即 將已知的、和值代入上式，則得 即滿足鄰接條件。②同心條件 按公式驗算該公式2K－H型行星傳動的同心條件，即 (2。72)各齒輪副的嚙合為和，且，和。代入上式，即得則滿足同心條件。③安裝條件驗算 按公式驗算其安裝條件，即得 (2。73)所以，滿足其安裝條件。（6）驗算AC傳動的接觸強度和彎曲強度強度計算所用公式同定軸線齒輪傳動，但確定和所用的圓周速度用相對于行星架的圓周速度 (2。74)則 動載系數速度系數由表611查得① 確定計算公式中的其他系數使用系數使用系數按輕微沖擊得行星輪間載荷不均勻系數 查表7。82 =1。1 齒間載荷分布系數，：彎曲強度計算時，接觸強度計算是，式中 及——齒輪相對于行星架的圓周速度及大齒輪齒面硬度對，的影響系數，按表選取——齒寬和行星輪數目對，的影響系數。對于圓柱直齒傳動，如果行星架剛性好，行星輪對稱布置或者行星輪采用調位軸承，則使太陽輪和行星輪的軸線偏斜可以忽略不計，值可由圖610查取。 (2。75)由圖查得=1。35，代入上式，則得 (2。76)求齒間載荷分配系數。先求端面重合度 (2。77)式中 (2。78)則 因為是直齒齒輪，總重合度=所以 =節(jié)點區(qū)域系數： 查表得節(jié)點區(qū)域系數 彈性系數： (2。79)接觸強度計算的重合度系數： (2。80)接觸強度計算的螺旋角系數： (2。81)接觸強度計算的壽命系數因為當量循環(huán)次數，則 。最小安全系數：取=1。25潤滑劑系數，考慮用220號中載荷極壓油，取=1。06。粗糙度系數，按，由表2。536公式計算 (2。82)查圖2。518，取=0。99。齒面工作硬化系數：取=1。接觸強度計算的尺寸系數兩齒面均為硬齒面，=1② AC傳動接觸強度驗算計算接觸應力，由式（66） (2。83)按式（67）許用接觸應力