【文章內容簡介】 = KNm將計算結果匯總如下兩表：表 51 橫向框架恒載匯總表層次 q1KN/m q2KN/m P1 P4 KN P2 P3KN M1 M4KNm M2 M3KNm5 14 表 52 橫向框架活載匯總表層次 q1KN/m q2KN/m P1P4 KN P2 P3KN M1 M4KNm M2 M3KNm5 14 活荷載作用下梁的內力計算對于第 5 層，AB,CD 跨梁： q==BC 跨： q″==AB,CD 跨梁端彎矩：M AB= MB A=ql2AB/12 = = （）BC 跨梁端彎矩：M BC= MCB=ql2AB/12 = = （）對于第 14 層，AB,CD 跨梁： q==BC 跨： q， ==AB,CD 跨梁端彎矩：M BD= MDB=ql2BD/12 = = （）BC 跨梁端彎矩：M BC= MCB=ql2AB/12 = = （） 圖 57 活載作用下彎矩分配圖圖 58 活載彎矩圖 跨中彎矩計算恒載作用下梁的跨中彎矩，按實際荷載利用兩端帶彎矩的簡支求得。以下結果為彎矩調幅后的結果。對于 5 層：M AB 中 =M0（M 左 + M 右 ）mMBC 中 =M0（M 左 + M 右 ）m對于 4 層：M BD 中 =mME =m對于 3 層：M BD 中 =mME =m對于 2 層：M BD 中 =mME=m對于 1 層：M BD 中 =mME =m對梁彎矩進行調幅，調幅系數(shù)為 β，取 。調幅后：梁端彎矩 M’1 =βM1 M’2=βM2跨中彎矩：M’ 中 =M 中 (M’1 + M’2）/2注：這里彎矩帶正負號，梁上邊受拉為負，下邊受拉為正?；詈奢d作用下的梁跨中彎矩，利用兩端帶彎矩的簡支求得。對于 5 層：M AB 中 =M0（M 左 + M 右 ）mMBC 中 =M0（M 左 + M 右 ）m對于 4 層：M BD 中 =mME =m對于 3 層：M BD 中 =mME =m對于 2 層：M BD 中 =mME=m對于 1 層：M BD 中 =mME =m又考慮荷載最不利位置，將跨中彎矩乘以 ，計算結果如下：對于 5 層：M AB 中 = =mMBC 中 = =m對于 4 層：M BD 中 ==mME ==m對于 3 層：M BD 中 ==mME ==m對于 2 層：M BD 中 ==mME==m對于 1 層：M BD 中 ==mME ==m 梁端剪力和柱軸力的計算恒載作用下：表 53 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）荷載引起的剪力彎矩引起的剪力 總剪力 柱軸力AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱層次VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVA VB VB=VC Nu Nb Nu Nb5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 表 54 活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）荷載引起的剪力彎矩引起的剪力 總剪力 柱軸力AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱層次VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVA VB VB=VC Nu Nb Nu Nb5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 重力荷載代表值計算及荷載匯總 第一層重力荷載代表值計算及荷載匯總梁、柱：表 5－5 梁重力統(tǒng)計類別凈 跨（mm）截 面（mm）荷載標準值（KN/m2）數(shù) 量(根)單 重（KN）總 重（KN）7200 300600 30 橫梁3000 300600 15 縱向連系梁 3000200400 56 合計 表 5－6 柱重力統(tǒng)計類別計算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）體 積（m 3）數(shù) 量（根）單 重（KN）總 重（KN）柱 3200 400400 25 60 768合計 768內外填充墻重的計算： 表 5－7 柱重力統(tǒng)計類別總計算長度（m）墻計算高度（m）墻厚計算值（m）荷載標準值（KN/m 2）總 重（KN）外墻120.4 7568.89 7 墻 7 369.46合 計1346.59樓板恒載、活載計算（樓梯間按樓板的 倍計算）： 樓板面積： – –2=（m 2） 樓梯面積: +2= （m 2）恒載=樓梯恒載+樓板恒載: + = 活載：（+2）+（ – –2） =由以上計算可知，一層重力荷載代表值為G1=G 恒 +G 活=768 + + + + = 注：柱剩上粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù) 。 第二層至第四層重力荷載代表值計算及荷載匯總第二層至四層的重力荷載代表值同第一層的計算差異不大,僅多一面內墻 ,所以：二層、三層、四層的重力荷載代表值為G2= G3= G4= 第五層重力荷載代表值計算及荷載匯總梁重力荷載（同一層）： 柱重力荷載（同一層）：768KN內外填充墻及女兒墻重的計算：表 58 墻重力統(tǒng)計類別總計算長度（m）墻計算高度（m）墻厚計算值（m）荷載標準值（KN/m 2）總 重（KN）女兒墻 1．4 0．24 11 外墻 7 7 7 合計 屋面板及樓板恒載、活載計算同一～四層 樓板恒載、活載計算（樓梯間按樓板的 倍計算）： 樓板面積： – –2=（m 2） 樓梯面積: +2= （m 2）恒載=樓梯恒載+樓板恒載: + = 活載：（+2）+（ – –2） =雪載：=由以上計算可知，五層重力荷載代表值為G5=G 恒 +G 活= + + + + = 集中于各樓層標高處的重力荷載代表值 G i 的計算結果如下圖所示：圖 59 重力荷載代表值6 水平荷載計算 風荷載計算垂直作用在建筑物表面的風荷載按下式計算：= kWz?s?o(61)式中 —風荷載標準值（kN/m 2） ；k —高度 z 處的風振系數(shù)；z?s —風荷載體型系數(shù)；?—風壓高度變化系數(shù)；z—基本風壓 （kN/m 2） 。oW 根據(jù)所給條件：基本風壓 Wo = kN/m2 。 則 風壓高度變化系數(shù) z 由《建筑結構荷載規(guī)范 》確定?橫向風荷載的標準值 Wk 為：Wk= z s zWo??表 61 Wk 值計算表離地高度 Uz Bs Us Wo hi hj Wk 5 6 2 8 4 圖 61 風荷載示意圖表 62 側移值計算表框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算：Vij=DijV i /∑Dij (63)Wk Vj ED △u △u/h5 6 2 8 4 M bij=Vijyh (64)M uij=Vij（1y）h (65)y=yn+y1+y2+y3 (66)注：y n 框架柱的標準反彎點高度比。 y1 為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。 yy 3 為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。 y 框架柱的反彎點高度比。第 1 層 A、D 柱的反彎點高度為：查表得 y0= y1=0 y2=0 y3=0 所以 y=同理可算出各層的反彎點高度，各層的反彎點高度詳見彎矩計算表中。表 63 A、D 柱彎矩計算表層號hi /m K V ∑DijDi/∑Dij Di Vi y yhMc上 Mc 下Mb總5 50666 113053 4 50666 113053 3 50666 113053 2 50666 113053 1 61972 138183 表 64 B、C 柱彎矩計算表層號hi /m K V ∑DijDi/∑Dij Di Vi y yhMc上 Mc 下Mb總5 50666 140287 4 50666 140287 3 50666 140287 2 50666 140287 1 61972 171687 8 表 65 風載作用下柱端剪力和軸力計算圖AB,CD 梁剪力計算BC 梁剪力計算 柱軸力計算層次M1 M2 l VA,D M3 M4 l VB,CA,D 柱軸力B,C 柱軸力5 3 4 3 3 3 2 3 1 3 圖 62 風荷載作用下框架的彎矩剪力及軸力圖 地震荷載計算 橫向自振周期的計算 橫向自振周期的計算采用結構頂點的假想位移法?；咀哉裰芷?T1（s）可按下式計算：T1= （u T） 1/2 (67)注：u T 假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值 Gi 作為水平荷載而算得的結構頂點位移。ψT 結構基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 。uT 按以下公式計算：VGi=∑Gk (68)（△u） i= VGi/∑D ij (69) uT=∑（△u） k (610)注： ∑D ij 為第 i 層的層間側移剛度。 （△u） i 為第 i 層的層間側移。 （△u） k 為第 k 層的層間側移。 s 為同層內框架柱的總數(shù)。結構頂點的假想側移計算過程見下表，其中第四層的 Gi 為 G4 和 Ge 之和。表 66 結構頂點的假想側移計算層次 Gi（KN） ∑D i（N/m）△ui（m）ui（m）5 759990 10－3 10－34 759990 10－3