【文章內(nèi)容簡介】 （ +20 2） /3= KN/M 窗 C3621 部分轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ ） /3=計算梁間恒荷載為： += KN/M (4） A軸 23 有 C1821 窗一個， 3435 有 C1821 窗一個 寬度為 300 的外包墻 實墻線荷載： ()+20 () 2= KN/M 窗 C3621 部分墻體轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ +20 2） /9= KN/M 窗 C3621 部分轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ ） /9=計算梁間恒荷載為： +=A 軸 34有 M1824 窗一個， A軸 3334有 M1824 窗一個 ,寬度為 300 的外包墻 實墻線荷載： ()+20 () 2= KN/M 窗 C3621 部分墻體轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ +20 2） /3= KN/M 窗 C3621 部分轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ ） /3=計算梁間恒荷載為： +=(5） 4軸 23 有 C3621 窗，寬度為 300 的外包墻 15 實墻線荷載： ()+20 () 2= KN/M 窗 C3621 部分墻體轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ +20 2） /9= KN/M 窗 C3621 部分轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ ） /9=計算梁間恒荷載為： +=(6） 軸有 C2121 窗，寬度為 300 的外包墻 實墻線荷載： ()+20 () 2= KN/M 窗 C3621 部分墻體轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ +20 2） /6= KN/M 窗 C3621 部分轉(zhuǎn)化為的梁的線荷載： （ ） /6=計算梁間恒荷載 為： +=（ 7） D 軸 1523完全采用玻璃幕墻 實墻線荷載： = KN/m 計算梁間恒荷載為： （ 8） 偏于安全考慮，內(nèi)墻（ 200mm）上門窗均不折減計算，梁間線荷載為： 實墻線荷載： ()+20 () 2= KN/M 結(jié) 構(gòu) 計 算 一、基本資料： 房間編號： 19 邊界條件（左端 /下端 /右端 /上端）：固定 /固定 /固定 /固定 / 荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值： g ＝ kN/M2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q ＝ kN/M2 計算跨度 Lx = 9000 mm ；計算跨度 Ly = 4575 mm 板厚 H = 120 mm； 砼強度等級： C25；鋼筋強度等級： HPB235 計算方法：彈性算法。 16 泊松比：μ＝ 1/5. 考慮活荷載不利組合。 二、計算結(jié)果： Mx =(+) ( + ) ^2 = M 考慮活載不利布置跨中 X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(+) ( ) ^2 = M Mx= + = M Asx= ，實配φ 8@150 (As＝ ) ρ min ＝ % ， ρ＝ % My =(+) ( + ) ^2= M 考慮活載不利布置跨中 Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(+) ( ) ^2 = M My= + = M Asy= ，實配φ 8@100 (As＝ ) ρ min ＝ % ， ρ＝ % Mx39。= ( + ) ^2 = M Asx39。= ，實配φ 12@200 (As＝ ,可能與鄰跨有關(guān)系 ) ρ min ＝ % ， ρ＝ % My39。 = ( + ) ^2 = M Asy39。= ，實配φ 14@180 (As ＝ ,可能與鄰跨有關(guān)系 ) ρ min ＝ % ， ρ＝ % 三、跨中撓度驗算： Mk 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩值 Mq 按荷載 效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算的彎矩值 (1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： Mk =(+) ( + ) ^2 = M Mq =(+) ( + ) ^2 = M Es ＝ ＝ Ftk＝ ＝ (2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件 的短期剛度 Bs： ①、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ，按下列公式計算： ψ＝ ftk /(ρ te σ sk) （混凝土規(guī)范式 － 2） σ sk ＝ Mk/( ho As) （混凝土規(guī)范式 － 3） σ sk ＝ ( 101. 335.)= 矩形截面， Ate＝ b h＝ 1000 120.= ρ te ＝ As /Ate （混凝土規(guī)范式 － 4） ρ te ＝ 335./ 60000.= ψ＝ ( )= 當(dāng)ψ＜ 時，取ψ＝ ②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值α E： α E ＝ Es/Ec ＝ ③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γ f39。： 矩形截面，γ f39。 ＝ 0 ④、縱向受拉鋼筋配筋率 ρ＝ As/b/ho＝ 335./1000/ 101.= 17 ⑤、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按 公式（混凝土規(guī)范式 － 1）計算 : Bs=Es As ho^2/[ ++6 α E ρ /(1+ f39。)] Bs＝ 210000. 335. 101.^2/[ ++6 (1+ )]= M (3)、考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù)θ： 按混凝土規(guī)范第 條，當(dāng)ρ 39。＝ 0時，θ＝ (4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B＝ Mk /[Mq (θ 1) + Mk] Bs （混凝土規(guī)范式 ） B＝ [ (21)+ ] = M (5)、撓度 f＝κ Qk L^ 4 / B f ＝ ^4/ = f / L＝ ，滿足規(guī)范要求！ 四、裂縫寬度驗算： ①、 X方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計算： ψ＝ ftk /(ρ te σ sk) （混凝土規(guī)范式 － 2） σ sk ＝ Mk/( ho As) （混凝土規(guī)范式 － 3） σ sk ＝ 10^6/( 93. 335.) = 矩形截面， Ate＝ b h＝ 1000 120.= ρ te ＝ As/Ate （混凝土規(guī)范式 － 4） ρ te ＝ 335./ 60000.= 當(dāng) ρ te ＜ 時，取ρ te ＝ ψ＝ ( ) = 當(dāng) ψ＜ 時，取ψ ＝ ω max ＝α cr ψ σ sk/Es (+ Deq/ρ te) （混凝土規(guī)范式 － 1） ω max ＝ ( 20.+ ) = ，滿足規(guī)范要求！ ②、 Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計算： ψ＝ ftk /(ρ te σ sk) （混凝土規(guī)范式 － 2） σ sk ＝ Mk / ( ho As) （混凝土規(guī)范式 － 3） σ sk ＝ 10^6/( 101. 503.) = 矩形截面， Ate＝ b h＝ 1000 120.= ρ te ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 － 4） ρ te ＝ 503./ 60000.= 當(dāng) ρ te ＜ 時，取ρ te ＝ ψ＝ ( ) = ω max ＝α cr ψ σ sk/Es (+ Deq/ρ te) （混凝土規(guī)范式 － 1） ω max ＝ ( 20.+ ) = ，滿足規(guī)范要求！ ③、左端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計算： 18 ψ ＝ ftk/(ρ te σ sk) （混凝土規(guī)范式 － 2） σ sk ＝ Mk /( ho As) （混凝土規(guī)范式 － 3） σ sk ＝ 10^6/( 99. 565.) = 矩形截面， Ate＝ b h＝ 1000 120.= ρ te ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 － 4） ρ te ＝ 565./ 60000.= 當(dāng) ρ te ＜ 時，取ρ te ＝ ψ＝ ( ) = ω max ＝α cr ψ σ sk/Es (+ Deq/ρ te) （混凝土規(guī)范式 － 1） ω max ＝ ( 20.+ ) = ，滿足規(guī)范要求！ ④、下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計算： ψ＝ ftk/(ρ te σ sk) （混凝土規(guī)范式 － 2） σ sk ＝ Mk / ( ho As) （混凝土規(guī)范式 － 3） σ sk ＝ 10^6/( 98. 855.) = 矩形截面， Ate＝ b h＝ 1000 120.= ρ te ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 － 4） ρ te ＝ 855./ 60000.= ψ ＝ ( ) = ω max ＝α cr ψ σ sk/Es (+ Deq/ρ te) （混凝土規(guī)范式 － 1） ω max ＝ ( 20.+ ) = ，滿足規(guī)范要求！ ⑤、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計算： ψ ＝ ftk /(ρ te σ sk) （混凝土規(guī)范式 － 2） σ sk ＝ Mk /( ho As) （混凝土規(guī)范式 － 3） σ sk ＝ 10^6/( 99. 565.) = 矩形截面， Ate＝ b h＝ 1000 120.= ρ te ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 － 4） ρ te ＝ 565./ 60000.= 當(dāng) ρ te ＜ 時，取ρ te ＝ ψ＝ ( ) = ω max ＝α cr ψ σ sk/Es (+ Deq/ρ te) （混凝土規(guī)范式 － 1） ω max ＝ ( 20.+ ) = ，滿足規(guī)范要求！ ⑥、上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計算： ψ ＝ ftk/(ρ te σ sk) （混凝土規(guī)范式 － 2） σ sk ＝ Mk/( ho As) （混凝土規(guī)范式 － 3） σ sk ＝ 10^6/( 98. 855.) = 19 矩形截面， Ate＝ b h＝ 1000 120.= ρ te ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 － 4） ρ te ＝ 855./60000.= ψ ＝ ( ) = ω max α cr ψ σ sk/Es (+ Deq/ρ te) （混凝土規(guī)范式 － 1） ω max ＝ ( 20.+ ) = ，滿足規(guī)范要求！ 一、基本資料： 房間編號： 17 邊界條件（左端 /下端 /右端 /上端）：固定 /固定 /固定 /固定 / 荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值： g ＝ kN/M2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q ＝ kN/M2 計算跨度 Lx = 9000 mm ；計算跨度 Ly = 3000 mm 板厚 H =120 mm； 砼強度等級： C25；鋼筋強度等級： HPB235 計算方法：彈性算法。 泊