湖南耒陽(yáng)牡丹圓旅館設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-22 01:06 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 修正系數(shù)，當(dāng)利用正對(duì)稱(chēng)的奇數(shù)跨框架時(shí)。③ 計(jì)算荷載作用下各桿端產(chǎn)生的固端彎矩，并寫(xiě)在相應(yīng)的各桿端上。求出匯交于每一節(jié)點(diǎn)的各桿固端彎矩之和，把它寫(xiě)在該節(jié)點(diǎn)的內(nèi)框中。④ 按下式計(jì)算每一桿件的近端轉(zhuǎn)角彎矩，即 （）式中， 為匯交于節(jié)點(diǎn)各桿的遠(yuǎn)端轉(zhuǎn)角彎矩之和，最初可假定為零。按上式進(jìn)行演算時(shí)，可選擇任意節(jié)點(diǎn)開(kāi)始（一般從不平衡彎矩較大的節(jié)點(diǎn)開(kāi)始），循環(huán)若干輪，直至全部節(jié)點(diǎn)上的彎矩值達(dá)到要求的精度為止。每一次算得的值記在相應(yīng)的桿端處。⑤ 按下式計(jì)算每一桿端的最后彎矩值，即 （）或 （）⑥ 根據(jù)算得的各桿端彎矩值，作最后的彎矩圖并求得相應(yīng)的剪力圖和軸力圖。根據(jù)上述方法可求得KJ15在豎向荷載（包括恒荷載和活荷載）作用下的彎矩迭代結(jié)果，以框架圖的形式表示了各個(gè)計(jì)算結(jié)果，最后繪出了各種荷載作用下KJ15的最終彎矩、剪力和軸力圖（—）。 （單位：） 恒荷載作用下最后桿端彎矩（單位：） 活載作用下的迭代計(jì)算（單位：） 活載作用下最后桿端彎矩（單位：）（單位：）注：節(jié)點(diǎn)彎矩不平衡是因?yàn)楣?jié)點(diǎn)有等代力矩的緣故。 恒荷載作用下KJ2剪力圖（單位：）注：剪力在構(gòu)件的左邊或上邊時(shí)為正值。 恒荷載作用下KJ2軸力圖（單位：）注：柱受壓時(shí)為正值。 活載作用下KJ2彎矩圖（單位：） 活載作用下KJ2剪力圖（單位：）注：剪力在構(gòu)件的左邊或上邊時(shí)為正值。 活載作用下KJ2軸力圖（單位：）第9章 內(nèi)力組合 內(nèi)力調(diào)幅各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合?？紤]結(jié)構(gòu)塑性?xún)?nèi)力重分布的有利影響，在內(nèi)力組合之前對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合之前，應(yīng)先計(jì)算各控制截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》[1]可知，支座邊緣處的內(nèi)力值按以下公式計(jì)算： () ()式中 M邊——支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； V邊——支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值； M ——梁柱中線交點(diǎn)處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； V ——與M相應(yīng)的梁柱中線交點(diǎn)處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值； q ——梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； b ——梁端支座寬度（即柱截面高度）。柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計(jì)算簡(jiǎn)圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算到控制截面處的值。為了簡(jiǎn)化起見(jiàn)，并考慮到結(jié)構(gòu)塑性?xún)?nèi)力重分布對(duì)結(jié)構(gòu)的有利影響，僅在內(nèi)力組合之前對(duì)堅(jiān)向荷載作用下的內(nèi)力按85%進(jìn)行調(diào)幅，不計(jì)算支座邊緣內(nèi)力，直接采用軸線處的內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點(diǎn)。 恒載作用下調(diào)幅后框架梁彎矩圖（單位：） 活載作用下調(diào)幅后框架梁彎矩圖（單位：）由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》[1]可知荷載效應(yīng)控制的組合公式如下。永久荷載效應(yīng)控制的組合： () 式中 ——永久荷載分項(xiàng)系數(shù)，； SGK——按永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值GK計(jì)算的荷載效應(yīng)值； ——第i個(gè)可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)，； ——可變荷載Qi的組合值系數(shù)，； ——按可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值QiK計(jì)算的荷載效應(yīng)值?？勺兒奢d效應(yīng)控制的組合： ()式中 ——永久荷載分項(xiàng)系數(shù)，； SGK——按永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值GK計(jì)算的荷載效應(yīng)值； ——第i個(gè)可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)，； ——按可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值QiK計(jì)算的荷載效應(yīng)值。 ()式中 ——永久荷載分項(xiàng)系數(shù)，； SGK——按永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值GK計(jì)算的荷載效應(yīng)值； ——可變荷載Q1的分項(xiàng)系數(shù)，； ——為諸可變荷載效應(yīng)中起控制作用者。柱控制截面上最為利內(nèi)力的類(lèi)型為：（1）及相應(yīng)的軸力N和剪力V；（2）及相應(yīng)的軸力N和剪力V；（3）及相應(yīng)的彎距M和剪力V；（4）及相應(yīng)的彎距M和剪力V；（5）及相應(yīng)的彎距M和軸力N；為了施工的簡(jiǎn)便以及為了避免施工過(guò)程中可能出現(xiàn)的錯(cuò)誤起見(jiàn)，框架柱通常采用對(duì)稱(chēng)配筋。此時(shí)（1）（2）兩組最不利內(nèi)力組合可合并為彎矩絕對(duì)值最大的內(nèi)力及相應(yīng)的軸力N。本設(shè)計(jì)中，對(duì)于框架梁只進(jìn)行一層、四層以及五層的內(nèi)力組合，取每根框架梁的左支座，右支座和跨中截面為控制截面。對(duì)于框架柱只進(jìn)行一層和五層的內(nèi)力組合，取每根柱的柱頂和柱底為控制截面。綜上所述，本設(shè)計(jì)書(shū)采用表格形式給出了柱架梁，框架柱各截面的內(nèi)力組合。 第5層橫梁內(nèi)力組合層次位置內(nèi)力恒載活載風(fēng)1風(fēng)2震1震2++*+(活+風(fēng))γre(+）控制內(nèi)力風(fēng)1風(fēng)2震1震2A5B5A5MV跨中MB5左MVB5C5B5右MV跨中M0000C5左MVC5D5C5右MV跨中MD5MV注：表中彎矩的單位為kNm ，剪力的單位為kN 。 第4層橫梁內(nèi)力組合層次位置內(nèi)力恒載活載風(fēng)1風(fēng)2震1震2++*+(活+風(fēng))γre(+）控制內(nèi)力風(fēng)1風(fēng)2震1震2A4B4A4MV跨中MB4左MVB4C4B4右MV跨中M0000C4左MVC4D4C4右MV跨中MD4MV注：表中彎矩的單位為kNm ，剪力的單位為kN 。 第3層橫梁內(nèi)力組合層次位置內(nèi)力恒載活載風(fēng)1風(fēng)2震1震2++*+(活+風(fēng))γre(+）控制內(nèi)力風(fēng)1風(fēng)2震1震2A3B3A3MV跨中MB3左M1840VB3C3B3右M24V2020跨中M0000C3左M24V2020C3D3C4右M1840V跨中MD3MV注：表中彎矩的單位為kNm ，剪力的單位為kN 。 第2層橫梁內(nèi)力組合層次位置內(nèi)力恒載活載風(fēng)1風(fēng)2震1震2++*+(活+風(fēng))γre(+）控制內(nèi)力風(fēng)1風(fēng)2震1震2A2B2A2MV跨中MB2左MVB2C2B2右MV跨中M0000C2左MVC2D2C2右MV跨中MD2MV注：表中彎矩的單位為kNm ，剪力的單位為kN 。 第1層橫梁內(nèi)力組合層次位置內(nèi)力恒載活載風(fēng)1風(fēng)2震1震2++*+(活+風(fēng))γre(+）控制內(nèi)力風(fēng)1風(fēng)2震1震2A1B1A1MV跨中MB1左MVB1C1B1右M4040V跨中M0000C1左M4040VC1D1C1右MV跨中MD1MV注：表中彎矩的單位為kNm ，剪力的單位為kN 。 A柱內(nèi)力組合層次位置內(nèi)力恒載活載左風(fēng)右風(fēng)左震右震++*+(活+風(fēng))γre(+）控制內(nèi)力風(fēng)1風(fēng)2震1震2/M/、V、N最大N最小5柱頂MN柱底MNV4柱頂MN柱底MNV3柱頂MN
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