【文章內容簡介】 為： 63169KN 橫梁線剛度計算結果列于表表3－3 橫梁線剛度梁 號L截 面bh（m2）跨 度L（m）I0=bh3/12m4邊 框 架 梁中 框 架 梁Ib=I0（m4）Kb=EIb/L（KNm）Ib= I0（m4）Kb=EIb/L（KNm）L11038.103104L2103103104L31039103104L4103103104L51031031049103104L6103103104103104（2）橫向框架柱的側移剛度D值計算. 柱線剛度列于下表表3－4柱線剛度柱號（Z）截面（m2）柱高度h（m）慣性矩Ic=bh3/12 （m4）線剛度KcKc=EIc/hZ1103104Z2103104橫向框架側移剛度D值計算見下表表3－5 橫向框架側移剛度D值計算層柱類型根數(shù)底層邊框邊柱85914邊框中柱（+）/=125014中框邊柱888718中框中柱（+）/=1067718∑D436520．五 六 七層邊框邊柱（+）/（2*）=146774邊框中柱（+）*2/（2*）=309734中框邊柱（+）/（2*）=1572218中框中柱（+）*/（2*）=2282518∑D876446八層電梯及樓梯間柱邊框邊柱（+）/（2*）=146778中框中柱（+）/（2*）=157222∑D148860（3）橫向框架的自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期。頂點位移法是求結構基頻的一種近似方法。將結構按質量分布情況簡化成無限點的懸臂直桿，導出以直桿頂點位移表示的基頻公式，這樣，只要求出結構頂點位移，就可按下式得到結構的基本周期： 式中α0——基本周期調整系數(shù)。 △T——框架的頂點位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移，△T是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點位移，然后由△T求出T1，在用T1求得框架結構的底部剪力，進而求出框架多層剪力和結構真正的位移。表3－6 橫向框架頂點位移層次Gi（KN）∑Gi（KN）Di（KN/m）層間相對位移δ=∑Gi/ Di△i7690469048764466897615880876446589762485687644648976338328764463897642808876446289765178487644611019661980436520T1== =（s）（4）橫向地震作用計算在工類場地二區(qū)，結構的特征周期Tg和地震影響系數(shù)αmax為： Tg=（s） αmax=由于T1=（s）==（s），應考慮頂點附加地震作用。按底部剪力法求得基部剪力，若按 Fi=分配給各層頂點，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實際，但對結構上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結果，特別對周期較長的結構相差更大，地震的宏觀震害也表明，結構上部往往震害嚴重。因此引入δn，即頂部附加的影響，且使修正后的剪力分布與實際更加吻合。由于本設計中有突出屋面的小塔樓，因此由于考慮鞭梢效應，通常將按頂部剪力法計算分配給小塔樓質點上的等效地震力加大，抗震規(guī)范規(guī)定放大系數(shù)取了增大的地震作用離用于設計其自身以及與其相連接的結構構件，附加應力△Fn加到主體結構頂部。δn= T1+=+=結構橫向總水平地震作用標準值：FEK=（Tg/ T1）αmax =2656KN頂點附加水平地震作用△Fn=δn FEK=2656=各層橫向地震剪力見表如下表3－7各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次hiHiGiGiHiFiVi81189332337690417018461968976191638523589761620174434897613239636338976102775280289767315411019649451135注：1 △Fn 只加入主體的頂層即7層 2 突出屋面的第8層V8=3F8圖3－6橫向框架各層水平地震作用及地震剪力（5）橫向框架抗震變形驗算.多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見下表表3－8橫向變形驗算層次層間剪力Vi（KN）層間剛度Di（KN）層間位移Vi/Di（m）層高（m）層間相對彈性轉角θe78764461/330068764461/206358764461/157148764461/132038764461/113728764461/10641101961/746層間彈性相對轉角均滿足要求θe[θe]=1/450（6）縱向框架柱側移剛度D值.表3－9 縱向框架柱側移剛度D值計算 項目層 根數(shù)底 層邊框架邊柱6298 38082 1邊框架中柱2/=79022+91321中框架邊柱6253288622中框架中柱2/=78422+96872∑D117200二 三 四 層邊框架邊柱6459392471邊框架中柱2/=90222+105351中框架邊柱63692102362中框架中柱2/=96362+111352∑D131955五 六 七 層邊框架邊柱5837380231邊框架中柱2/=78552+89721中框架邊柱5765287562中框架中柱2/=77832+94052∑D113634頂 層邊框架邊柱87564中框架邊柱87562∑D52536（7）縱向框架自振周期表3－10 縱向框架頂點位移計算 層數(shù)Gi（KN）Gi（KN）Di（KN/m）δi=∑Gi/ Di △i8525367113634611363451136344131955313195521319551117200T1=＝（s）=（s）（8）縱向地震作用計算結構縱向水平地震作用標準值為：FEK=()аmax＝（）= 定點附加地震作用 ：δn＝ T1＋＝＋＝△Fn＝δn FEK＝=各頂層縱向地震剪力計算見下頁表11Fi＝ FEK（1－δn）表3－11各層縱向地震作用及層地震剪力層次Hi（m）Ai（m）Gi（KN）GiHiFi（KN）Vi（KN）8125897102246664274554545445661336411226314115110（9）縱向框架變形驗算 多遇地震作用，縱向框架層間彈性位移驗算見表312。表312 縱向框架變形驗算 層間層間剪力Vi（KN）層間剛度Di（KN/m）層間位移Vi/Di（m）層高hi（m）層間相對彈性轉角θe8525367113634611363451136344131955313195521319551117200層間彈性相對轉角均滿足要求 θe[θe]＝ 水平地震作用下，橫向框架的內力分析以上框架為例進行計算 ，邊框架和縱向框架的計算方法、步驟與橫向中框架完全相同，故不再贅述?？蚣苤藦澗匾姳?3。梁端彎矩、柱軸力見表14。中柱兩側梁端彎矩按梁線剛度分配。地震力作用下框架彎矩見圖38，剪力及柱軸力見圖39。表314 地震力作用下框架梁端彎矩及柱軸力 層次nAB跨BC跨柱軸力l(m)M左(KNm)M右(KNm)Vb（KN）l(m)M左(KNm)M右(KNm)Vb(KN)ND(KN)NJ(KN)7654321計算梁端彎矩M：梁端彎矩可按節(jié)點彎矩平衡條件，將節(jié)點上下柱端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配。 M左＝（M上＋M下）K左/（K左＋K右） M右＝（M上＋M下）K右/（K左＋K右）計算梁端剪力Vb：根據(jù)梁的兩端彎矩Vb＝（M上＋M下）/L計算柱軸力N： 邊柱軸力為各層梁端剪力按層疊加，中柱軸力為柱兩側梁端剪力之差，亦按層疊加。 豎向荷載作用下框架的內力分析仍取中框計算（1） 荷載計算第七層梁的均布線荷載AB跨屋面均布恒載傳給梁 ＝ KN/m橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m恒載 KN/m圖3－8 地震作用下框架梁柱彎矩圖ABCD BC跨 屋面均布恒載傳給梁 ＝ KN/m 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m 恒載 KN/m第七層活載：＝ KN/m第二．三．四．五．六層梁的均布線荷載 AB跨： 樓面均布荷載傳給梁 ＝ KN/m 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m 內橫墻自重（包括粉刷） 19（－）＝ 恒載 BC跨： 樓面均布荷載傳給梁 ＝ 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m 恒載 第二．三．四．五．六層活荷載： 2＝ KN/m第二．三．四．五．六層集中荷載： 縱梁自重（包括抹灰） 25＝ KN縱墻自重（包括抹灰） 19+（－）＝ KN 柱自重（包括抹灰） 25＝ KN總計： KN 第一層梁的均布線荷載： AB跨恒載： KN/m BC跨恒載：