【文章內(nèi)容簡介】 中的可更換混凝土構(gòu)件應按規(guī)定定期更換；3 構(gòu)件表面的防護層，應按規(guī)定維護或更換；4 結(jié)構(gòu)出現(xiàn)可見的耐久性缺陷時，應及時進行檢測處理。 防連續(xù)倒塌設計原則（本節(jié)為新增內(nèi)容） 混凝土結(jié)構(gòu)的防連續(xù)倒塌設計宜符合下列要求：1 避免使結(jié)構(gòu)中的關鍵構(gòu)件直接遭受偶然作用；2 采取減小偶然作用效應的措施；3 在結(jié)構(gòu)容易遭受偶然作用影響的區(qū)域增加冗余約束；4 增強疏散通道、避難空間及構(gòu)件關鍵傳力部位的承載力和變形性能。 結(jié)構(gòu)的防連續(xù)倒塌設計可采用下列方法： 14 / 361 局部加強法：對可能遭受偶然作用而發(fā)生局部破壞的關鍵受力部位，提高設計的安全儲備；2 拉結(jié)構(gòu)件法：通過貫通水平構(gòu)件的最小配筋和鋼筋連接措施，使其在缺失支承、跨度變化的條件下仍具有必要的承載能力，維持結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)固性；3 拆除構(gòu)件法：按一定規(guī)則拆除主要受力構(gòu)件，驗算結(jié)構(gòu)體系中的剩余部分的極限承載力。驗算可采用彈性分析、彈塑性分析、極限分析等方法對結(jié)構(gòu)的受力－倒塌全過程進行分析，模擬結(jié)構(gòu)倒塌的全過程，并作出判斷。 結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌驗算應考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)件倒塌沖擊引起的動力系數(shù)，并根據(jù)倒塌的具體情況確定荷載效應。材料強度可取標準值或平均值，并應考慮動力作用下材料強化和脆性。 既有結(jié)構(gòu)設計的原則（本節(jié)為新增內(nèi)容） 為既有結(jié)構(gòu)延長使用年限、安全復核、改變用途、改建、擴建或加固修復等，應對其進行評定、驗算或重新設計。 既有結(jié)構(gòu)的設計應符合下列原則：1 應按現(xiàn)行有關標準進行檢測和可靠性評估，確定相應的設計參考；2 應根據(jù)使用要求確定結(jié)構(gòu)繼續(xù)使用的年限；3 承載能力應符合現(xiàn)行有關標準的規(guī)定；4 正常使用極限狀態(tài)驗算宜符合現(xiàn)行有關標準的規(guī)定；5 必要時可對使用功能作相應的調(diào)整。 既有結(jié)構(gòu)的設計尚應符合下列規(guī)定：1 應優(yōu)化結(jié)構(gòu)方案，避免承載力及剛度突變，提高整體穩(wěn)固性；2 結(jié)構(gòu)上的作用可按現(xiàn)行標準取值，也可按使用功能和繼續(xù)使用的年限適當調(diào)整；3 應按實際的構(gòu)件尺寸、截面配筋、連接構(gòu)造和已有缺陷進行設計；4 結(jié)構(gòu)既有部分的材料性能由檢測評估確定，后加部分按現(xiàn)行規(guī)范取值；5 既有結(jié)構(gòu)與后加部分之間應采取可靠的連接構(gòu)造措施；6 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設計應考慮承載歷史以及施工狀態(tài)的影響。第 4 章 材料 混凝土 15 / 36 素混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不應低于 C15；鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不應低于 C20；采用強度級別 400MPa 及以上的鋼筋時，混凝土強度等級不應低于C25。承受重復荷載的鋼筋混凝土構(gòu)件，混凝土強度等級不應低于 C30。預應力混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不宜低于 C40，且不應低于 C30。 和 條中的混凝土強度表，壓、拉分別列表，并刪除了表的小注。 鋼 筋 混凝土結(jié)構(gòu)的鋼筋應按下列規(guī)定選用：1 縱向受力普通鋼筋宜采用 HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500 鋼筋，也可采用HRB33HRBF33HPB300、RRB400 鋼筋；2 箍筋宜采用 HRB400、HRBF400、HPB300、HRB500、HRBF500 鋼筋，也可采用HRB33HRBF335 鋼筋；3 預應力筋宜采用預應力鋼絲、鋼絞線和預應力螺紋鋼筋 。注：RRB400 鋼筋不宜用作重要部位的受力鋼筋，不應用于直接承受疲勞荷載的構(gòu)件。根據(jù)國家的技術政策，增加 500MPa、級鋼筋；推廣 400MPa、500MPa 級高強鋼筋作為受力的主導鋼筋；限制并準備淘汰 335MPa 級鋼筋；立即淘汰低強的 235MPa 級鋼筋，代之以 300MPa 級光圓鋼筋。在規(guī)范的過渡期及對既有結(jié)構(gòu)設計時，235MPa 級鋼筋的設計值按 02 規(guī)范取值。 普通鋼筋及預應力筋在最大力下的總伸長率 δgt 應不小于表 的規(guī)定的數(shù)值。 當采直徑 50mm 的鋼筋時，宜有可靠的工程經(jīng)驗。構(gòu)件中的鋼筋可采用并筋的配置形式。直徑 28mm 及以下的鋼筋并筋數(shù)量不應超過 3 根；直接 32mm 的鋼筋并筋數(shù)量宜為 2 根；直徑 36mm 及以上的鋼筋不應采用并筋。并筋應按單根等效鋼筋進行計算，等效鋼筋的等效直徑應按截面面積相等的原則換算確定。 當進行鋼筋代換時，除應符合設計要求的構(gòu)件承載力、最大力下的總伸長率、裂縫寬度驗算以及抗震規(guī)定以外，尚應滿足最小配筋率、鋼筋間距、保護層厚度、鋼筋錨固長度、接頭面積百分率及搭接長度等構(gòu)造要求。 當構(gòu)件中采用預制的鋼筋焊接網(wǎng)片或鋼筋骨架配筋時，應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。第 5 章 結(jié)構(gòu)分析 16 / 36本章對 02 版規(guī)范的內(nèi)容作了較大的變動，豐富了分析模型、彈性分析、彈塑性分析、塑性極限分析等內(nèi)容，增加了間接作用分析一節(jié)。 基本原則~ 節(jié)略有整理 結(jié)構(gòu)分析時，應根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、材料性能和受力特點等選擇下列分析方法：1 彈性分析方法；（02 規(guī)范是線彈性分析方法）2 塑性內(nèi)力重分布分析方法；3 彈塑性分析方法；（新增）4 塑性極限分析方法；5 試驗分析方法。（刪掉了 02 規(guī)范非線性分析方法） 分析模型（單獨列為 1 節(jié)）、 條內(nèi)容來自原‘線彈性分析’一節(jié) 進行結(jié)構(gòu)整體分析時，對于現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)或裝配整體式結(jié)構(gòu)，可假定樓蓋在其自身平面內(nèi)為無限剛性。當樓蓋開有較大孔或其局部會產(chǎn)生明顯的平面內(nèi)變形時，在結(jié)構(gòu)分析中應考慮其影響。 對現(xiàn)澆樓蓋和裝配整體式樓蓋，宜考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。梁受壓區(qū)有效翼緣計算寬度 bf′ 可按表 所列情況中的最小值取用；也可采用梁剛度增大系數(shù)法近似考慮，剛度增大系數(shù)應根據(jù)梁有效翼緣尺寸與梁截面尺寸的相對比例確定（表略） 當?shù)鼗c結(jié)構(gòu)的相互作用對結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形有顯著影響時，結(jié)構(gòu)分析中宜考慮地基與結(jié)構(gòu)相互作用的影響。 彈性分析 混凝土結(jié)構(gòu)彈性分析宜采用結(jié)構(gòu)力學或彈性力學等分析方法。體形規(guī)則的結(jié)構(gòu)，可根據(jù)作用的種類和特性，采用適當?shù)暮喕治龇椒ā?當結(jié)構(gòu)的二階效應可能使作用效應顯著增大時，在結(jié)構(gòu)分析中應考慮二階效應的不利影響?；炷两Y(jié)構(gòu)的重力二階效應可采用有限元分析方法計算也可采用本規(guī)范附錄 B 的簡化方法。當采用有限元分析方法時，宜考慮混凝土構(gòu)件開裂對構(gòu)件剛度降低的影響。 塑性內(nèi)力重分布分析（單獨列為 1 節(jié)） 17 / 36 混凝土連續(xù)梁和連續(xù)單向板，可采用塑性內(nèi)力重分布方法進行分析。重力荷載作用下的框架、框架剪力墻結(jié)構(gòu)中的現(xiàn)澆梁以及雙向板等，經(jīng)彈性分析求得內(nèi)力后，可對支座或節(jié)點彎矩進行適度調(diào)幅，并確定相應的跨中彎矩。 鋼筋混凝土梁支座或節(jié)點邊緣截面的負彎矩調(diào)幅幅度不宜大于 25%；彎矩調(diào)整后的梁端截面相對受壓區(qū)高度不應超過 ，且不宜小于 。鋼筋混凝土板的負彎矩調(diào)幅幅度不宜大于 20%。 彈塑性分析（單獨列為 1 節(jié)） 重要或受力復雜的結(jié)構(gòu)，宜采用彈塑性分析方法對結(jié)構(gòu)整體或局部進行驗算。結(jié)構(gòu)的彈塑性分析宜遵循下列原則：1 應預先設定結(jié)構(gòu)的形狀、尺寸、邊界條件、材料性能和配筋等；2 材料的性能指標宜取平均值或?qū)崪y值，可按本規(guī)范附錄 C 采用，或通過試驗分析確定；3 宜考慮結(jié)構(gòu)幾何非線性的不利影響；4 分析結(jié)果用于承載力設計時，應考慮承載力不定性系數(shù)，對結(jié)構(gòu)的抗力進行適當調(diào)整。 混凝土結(jié)構(gòu)的彈塑性分析，可根據(jù)實際情況采用靜力或動力分析方法。結(jié)構(gòu)的基本構(gòu)件計算模型宜按下列原則確定：1 梁、柱等桿系構(gòu)件可簡化為一維單元，宜采用纖維束模型或塑性鉸模型；2 墻、板等構(gòu)件可簡化為二維單元，宜采用膜單元、板單元或殼單元；3 復雜的混凝土結(jié)構(gòu)、大體積結(jié)構(gòu)、結(jié)構(gòu)的節(jié)點或局部區(qū)域需作精細分析時，宜采用三維塊體單元。 鋼筋、混凝土材料的本構(gòu)關系可按本規(guī)范附錄 C 采用，也可通過試驗分析確定。構(gòu)件、截面或各種計算單元的受力變形關系宜符合實際受力情況。某些變形較大的構(gòu)件或節(jié)點進行局部精細分析時，宜考慮鋼筋與混凝土間的粘結(jié)滑移本構(gòu)關系。 塑性極限分析（單獨列為 1 節(jié)） 對不承受多次重復荷載作用的混凝土結(jié)構(gòu)，當有足夠的塑性變形能力時，可采用塑性極限理論的分析方法進行結(jié)構(gòu)的承載力計算，同時應滿足正常使用的要求。 整體結(jié)構(gòu)的塑性極限分析計算應符合下列規(guī)定：1 對可預測結(jié)構(gòu)破壞機制的情況，結(jié)構(gòu)的極限承載力可根據(jù)設定的結(jié)構(gòu)塑性屈服機制，采用塑性極限理論進行分析； 18 / 362 對難于預測結(jié)構(gòu)破壞機制的情況，結(jié)構(gòu)的極限承載力可采用靜力或動力彈塑性分析方法確定；3 對直接承受偶然作用的結(jié)構(gòu)構(gòu)件或部位，應根據(jù)偶然作用的動力特征考慮其動力效應的影響。 承受均布荷載的周邊支承的雙向矩形板，可采用塑性鉸線法或條帶法等塑性極限分析方法進行承載能力極限狀態(tài)的分析與設計。 間接作用分析（新增） 當混凝土的收縮、徐變以及溫度變化等間接作用在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的作用效應可能危及結(jié)構(gòu)的安全或正常使用時，宜進行間接作用分析，并應采取相應的構(gòu)造措施和施工措施。 溫度作用應按下列情況考慮：1 混凝土施工期：考慮外界氣溫、混凝土澆筑溫度、膠凝材料水化熱、調(diào)節(jié)溫度狀態(tài)的人工溫度措施、建筑物基底及相鄰部分的熱量傳導等；2 結(jié)構(gòu)使用期：考慮季節(jié)溫差、外界氣溫、結(jié)構(gòu)表面日照及內(nèi)部使用環(huán)境溫度等周期性影響等，其溫度作用計算參數(shù)及周期變化過程應取自工程附近氣象水文部門的實測資料。 混凝土結(jié)構(gòu)進行間接作用分析，可采用本規(guī)范第 節(jié)的彈塑性分析方法；也可考慮裂縫和徐變對構(gòu)件剛度的影響，按彈性分析方法近似計算。第 6 章 承載能力極限狀態(tài)計算 一般規(guī)定 本章適用于鋼筋混凝土、預應力混凝土構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計算；素混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件設計應符合本規(guī)范附錄 D 的規(guī)定。深受彎構(gòu)件、牛腿、疊合式構(gòu)件的承載力計算應符合本規(guī)范第 9 章的有關規(guī)定。 對于二維或三維非桿系結(jié)構(gòu)構(gòu)件，當按彈性分析方法得到構(gòu)件的應力設計值分布后，可按主拉應力設計值的合力在配筋方向的投影確定所需的配筋量和鋼筋布置，并應符合相應的構(gòu)造要求；受壓應力設計值不應大于混凝土抗壓強度設計值，受壓鋼筋可按構(gòu)造要求配置。當混凝土處于多軸受壓狀態(tài)時，其抗壓強度設計值可根據(jù)實際受力情況按本規(guī)范附錄 C 的有關規(guī)定采用。 正截面承載力計算（I）正截面承載力計算的一般規(guī)定 條為正截面基本假定，基本沒有變化。 19 / 36 在確定中和軸位置時，對雙向受彎構(gòu)件，其內(nèi)、外彎矩作用平面應相互重合；對雙向偏心受力構(gòu)件，其軸向力作用點、混凝土和受壓鋼筋的合力點以及受拉鋼筋的合力點應在同一條直線上。當不符合上述條件時，尚應考慮扭轉(zhuǎn)的影響。 彎矩作用平面內(nèi)截面對稱的偏心受壓構(gòu)件，當同一主軸方向的桿端彎矩比 M1/M2 不大于 且設計軸壓比不大于 時，若構(gòu)件的長細比滿足公式（）的要求，可不考慮軸向壓力在該方向撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響；否則應根據(jù)本規(guī)范第 條的規(guī)定，按截面的兩個主軸方向分別考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響。lc/ i ≤ 3412(M1/M2) （）式中：MM2——分別為偏心受壓構(gòu)件兩端截面按結(jié)構(gòu)分析確定的對同一主軸的組合彎矩設計值，絕對值較大端為 M2，絕對值較小端為 M1，當構(gòu)件按單曲率彎曲時，M1/M2 取正值，否則取負值；lc——構(gòu)件的計算長度，可近似取偏心受壓構(gòu)件相應主軸方向上下支撐點之間的距離；i ——偏心方向的截面回轉(zhuǎn)半徑。 排架結(jié)構(gòu)柱的二階效應應按本規(guī)范第 條的規(guī)定計算；其他偏心受壓構(gòu)件，考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的二階效應后控制截面彎矩設計值應按下列公式計算： M=Cm ηns M2 （） Cm=+≥ （） （） ζc=（） 當 Cm ηns 小于 時取 ；對剪力墻類構(gòu)件及核心筒類構(gòu)件，可取 Cmηns 等于。式中： Cm——構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)，當小于 時取 ；η ns——彎矩增大系數(shù)；N ——與彎矩設計值 M2 相應的軸向壓力設計值；ζ c——截面曲率修正系數(shù)，當計算值大于 時取 ；～ 關于附加偏心距、等效矩形應力圖、界限相對受壓區(qū)高度 ξb、縱筋應力取值規(guī)定等內(nèi)容無變化。（Ⅱ）正截面受彎承載力計算 20 / 36～ 為矩形、T 形截面、雙筋截面的計算公式，保留 02 版規(guī)范的實用計算方法。（Ⅲ）正截面受壓承載力計算除 條中 e 的表達式中去掉了偏心距增大系數(shù) η 之外，其他基本上