門式鋼架鋼單層廠房畢業(yè)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-07-15 02:56 本頁面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 8。60㎜178。，故按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》取屋面活荷載(按不上人屋面考慮) KN/㎡。雪荷載為Sk=μrSo=*= KN/㎡。 KN/㎡。則可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值為: x 6= KN/m。可變荷載設(shè)計(jì)值為：*= KN/m風(fēng)壓值ωο=，室外天然地坪標(biāo)高為0. 300m, h1= ,h2=，地面粗糙程度為B類，剛架計(jì)算寬度為B=6m。風(fēng)荷載陣風(fēng)系數(shù)按柱頂高z==1:風(fēng)荷載高度變化系數(shù)按現(xiàn)行國(guó)家《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》風(fēng)壓高度變化系數(shù)按柱頂離室外天然地坪的高度為，取值查表得，在離地面l0米時(shí)，μz=,在離地而5米時(shí)，μz=，= 風(fēng)荷載體形系數(shù)左風(fēng)作用下剛架的風(fēng)荷載示意圖 故ω1k=βzμs?μz?ω0?B=****6= KN/m ω2k=βzμs?μz?ω0?B =* ***6= ω3k=βzμs?μz?ω0?B=****6= KN/m ω4k=βzμs?μz?ω0?B=****6= KN/mω1=*= KN/mω2=*=*= KN/mω3=*= KN/mω4=*= KN/m: 本場(chǎng)地地震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)地震加速度值為0. 15g，則查規(guī)范得水平地震影響系數(shù)的最大值為αmax=。地震分為第一組，設(shè)計(jì)特征周期為0. 45s,建筑場(chǎng)地類別為Ⅲ類。采用底部剪力法，結(jié)構(gòu)阻尼比取為ζ=。本設(shè)計(jì)假定一榀門架在考慮地震作用時(shí)為單自由體系(如下圖所示)，質(zhì)點(diǎn)位置在柱頂處。G屋蓋=*30=54KNG吊車梁=8340*10^(6)*6*7850*10*4*10^(3)= G柱=8480*10^(6)**7850*10*3*10^(3)=G縱墻=**6000*2=計(jì)算周期時(shí)：G=+++=計(jì)算地震作用時(shí)：Gˊ=+++=通過在柱頂施加一單位荷載求得一榀剛架的柔度δ=*106N/m，則剛度K=1/δ=4*106周期T=2π（m/K）189。=2*π【8144*106/4】189。=因?yàn)門∈【，Ts】所以α1=αmax=底部總地震剪力FEK=α1Geq=*=FE=*=吊車采用采用北京起重運(yùn)輸機(jī)研究所LDB型10t軟鉤中級(jí)工作制(A5)電動(dòng)單梁吊車，吊車選用資料如表2所示:表2 吊車參數(shù)起重量Q （t）工作制度跨度 S（m）起升高度（m）基本尺寸（mm）軌道型號(hào)重量（t）輪壓（KN）BWHPmaxPmin10A592500200080038kgm10A593000250087538kgm吊車梁支座反力影響線跨度12m：Dmax,k1=*(1+2/3)= Dmax,1=*=Mmax，1=Dmax，1e=*=m Dmin，1=Pmin/PmaxDmax，1==Mmin，1=Dmin，1e=*=mT1k=*（G+g）/2*no=*100/4=3KNTmax，1=T1k*Dmax。1/Pmax=3*跨度18m：Dmax,k2=*(1+2/3)= Dmax,2=*=Mmax，2=Dmax。2e=*=mDmin，2=Pmin/PmaxDmax，2==Mmin，2=Dmine=*=mT2k=*（G+g）/2*no=*100/4=3KNTmax，2=T2*Dmax，2/Pmax=3*恒載，取A, B, C三柱的截面尺寸為H600*250*6*10,斜梁截面尺寸為H550*250*6*10。計(jì)算簡(jiǎn)圖見下圖，內(nèi)力計(jì)算采用清華大學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器，材料性質(zhì)中EA采用無窮大，EI采用各桿件相對(duì)剛度。恒載分布圖剛架彎矩圖（KNM）剛架軸力圖（KN）剛架剪力圖（KN）堅(jiān)向可變荷載。計(jì)算簡(jiǎn)圖見下圖，內(nèi)力計(jì)算采用清華大學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器，材料性質(zhì)中EA采用無窮大，EI采用各桿件相對(duì)剛度。豎向可變荷載分布圖則剛架在豎向可變荷載作用卜的內(nèi)力圖如下圖所示：剛架彎矩圖（KNM）剛架軸力圖（KN）剛架剪力圖（KN）風(fēng)荷載計(jì)算分別考慮左半跨在左風(fēng)和右風(fēng)作用下剛架各截面的內(nèi)力值。左風(fēng)分布圖及其內(nèi)力圖如下圖所示。左風(fēng)分布圖左風(fēng)彎矩圖（KNM）左風(fēng)軸力圖（KN）左風(fēng)剪力圖（KN）右風(fēng)分布圖及其內(nèi)力圖如下圖所示：. 右風(fēng)分布圖右風(fēng)彎矩圖（KNM）右風(fēng)軸力圖（KN）右風(fēng)剪力圖（KN）地震荷載計(jì)算，分別考慮左震和右震作用時(shí)剛架各截面的內(nèi)力值。左震分布圖及其內(nèi)力圖如下圖所示：. 左震分布圖（KN）左震彎矩圖（KNm）左震軸力圖（KN）左震剪力圖（KN） 右震分布圖及其內(nèi)力圖如下圖所示：右震分布圖（KN）右震彎矩圖（KNm）右震軸力圖（KN）右震剪力圖（KN）吊車荷載計(jì)算吊車荷載組合比較多，故先取剛架左半跨作為研究對(duì)象，求出當(dāng)Dmax作用在左柱Tmax向左、Dmax作用在左柱Tmax向右、Dmax作用在右柱Tmax向左及Dmax作用在右柱Tmax向右這四種基本情況，再用Excel組合好所有吊車組合，求得各控制截面在吊車荷載作用下的最大M和最小M，選出相對(duì)應(yīng)內(nèi)力值。下圖為吊車荷載組合的其中兩種情況作為示意。Dmax1在A柱Dmax1在A柱彎矩圖Dmax1在A柱軸力圖Dmax1在A柱剪力圖Dmax1在B柱Dmax1在B柱彎矩圖Dmax1在B柱二軸力圖Dmax1在B柱剪力圖Tmax1向右Tmax1向右彎矩圖Tmax1向右軸力圖Tmax1向右剪力圖Tmax1向左Tmax1向左彎矩圖Tmax1向左軸力圖Tmax1向左剪力圖Dmax2在C柱Dmax2在C柱彎矩圖Dmax2在C柱軸力圖Dmax2在C柱剪力圖Dmax2在B柱Dmax2在B柱彎矩圖Dmax2在B柱軸力圖Dmax2在B柱剪力圖Tmax2向右Tmax2向右彎矩圖 Tmax2向右軸力圖Tmax2向右剪力圖Tmax2向左Tmax2向左彎矩圖Tmax2向左軸力圖Tmax2向左剪力圖 內(nèi)力組合 ⅠⅠ 荷載組合內(nèi)力組合恒載+(任意兩種或兩種以上活載)恒載+任一種活載組合項(xiàng)目M（KNm）N/V組合項(xiàng)目M（KNm）N/V+Mmax及相應(yīng)N⑴+（⑵+⑷+⑸+⑻+⑽+⑿）⑴+⑿ Mmax及相應(yīng)N⑴+（⑶+⑹+⑺+⑼+⑾）⑴+⑾Nmax及相應(yīng)M⑴+(⑵+⑶+⑷)⑴+⑶Nmin及相應(yīng)M⑴+（⑹+⑿）⑴+⑿ⅡⅡ+Mmax及相應(yīng)N⑴+（⑹+⑿）⑴+⑿17Mmax及相應(yīng)N⑴+（⑵+⑶+⑷+⑸）⑴+⑶Nmax及相應(yīng)M⑴+（⑵+⑶+⑷）⑴+⑶Nmin及相應(yīng)M⑴+（⑹+⑿）⑴+⑿ⅢⅢ+Mmax及相應(yīng)N，V⑴+（⑶+⑷+⑹+⑿）⑴+⑶Mmax及相應(yīng)N，V⑴+（⑵+⑸）⑴+⑵Nmax及相應(yīng)M，V⑴+（⑵+⒁）⑴+⑵Nmin及相應(yīng)M，V⑴+（⑼+⑿）⑴+⑿ⅣⅣ+Mmax及相應(yīng)N，V⑴+（⑶+⑹+⑺+⑾）⑴+⑾Mmax及相應(yīng)N，V⑴+（⑵+⑷+⑸+⑻+⑽+⒁）⑴+⑵Nmax及相應(yīng)M，V⑴+（⑵+⑽）⑴+⑵Nmin及相應(yīng)M，V⑴+（⑺+⑿）⑴+⑿A柱截面為高頻焊接H型鋼(mm)H600 *250*6* 10。柱截面無孔洞，截面面積和凈截面面積A=An= 178。 。 x方向的截面慣性矩為Ix=*104cm 4 , y方向的截面慣性矩為Iy=*103cm4 。 x方向的截面抵抗矩和凈截面抵抗矩Wx=Wnx=*103cm3，y方向的截面抵抗矩和凈截面抵抗矩為Wy=Wny=*102cm3；x方向的截面回轉(zhuǎn)半徑ix= cm , y方向的截面回轉(zhuǎn)半徑iy= cm 。*105N/mm2。內(nèi)力組合：(A)Nmax=,M=m(B) N=,Mmax=m(C) N=,Mmax=m截面強(qiáng)度，條件：N/An+Mx/γxWnx≤f（A）194490/8968+58470000/*1776000=mm2≤f=215 Nmm2(B)49130/8968+158090000/*177600
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