攤鋪機振搗梁結構設計(編輯修改稿)
2025-07-14 05:58 本頁面
【文章內容簡介】 量e1（mm）偏心套偏心量e2（mm）0369123335793，查資料可以打出國內外多數(shù)攤鋪機都采用雙振搗雙調幅方案，結合工程實際情況和攤鋪機技術的不斷發(fā)展已經開始開始采用前調幅后定幅雙振搗方案。振搗振幅可調式的熨平板，由于其結構復雜，調節(jié)時容易導致同一振搗器中兩側振搗機構偏心不一致，致使振搗器無法正常工作，損壞軸承或是振搗梁作非水平的上下運動。同時，因為攤鋪機后振搗梁的沖擊行程下止點位置一般固定不變（），所以，結合攤鋪機用戶使用的實際情況（后振搗梁沖程在使用時通常不調），為避免攤鋪機后振搗梁沖程調整的麻煩，目前一般已將后振搗梁沖程H設計成固定值5mm，前振搗梁沖擊行程H設計成可調值036912。（2）振搗梁沖擊行程H計算公式 H=2e （）式中：e—偏心軸和偏心套所形成的總偏心量e=e12+e222e1e2cosα e1—偏心軸的偏心量； e2—偏心套的偏心量； α—偏心套相對偏心軸的旋轉角；將裝配結構簡化，以機構旋轉中心為圓心，以偏心軸相對于轉動軸的偏心量e為半徑作偏心軸的偏心圓。為便于調節(jié)，設定偏心軸的偏心方向始終朝正上方，偏心套的初始偏心方向朝正下方，以C點位圓心，以e2為半徑做偏心套的偏心圓，此時，偏心套的偏心圓上任意一點P與機構轉動軸心O連線距離OP即為該振搗機構的偏心量e，沖擊行程H=2e。 圖 振搗梁沖擊行程H計算示意圖調節(jié)沖擊行程時將偏心套由圖中0位置旋轉α角，此時振搗機構偏心量e即為偏心套的偏心與偏心軸的偏心的向量和，即OP連線間的距離e=OP=e12+e222e1e2cosα （0≤α≤3600） （）當eee已知時Cosα=（e12+e22e2）/2e1e2即可求得相應α值，由此即可確定偏心套與偏心軸的相對位置，調節(jié)熨平板時必須保證每一振搗器中兩側的偏心套相對于偏心軸的旋轉方向和角度一致，否則導致振搗器無法正常工作，或使振搗梁左右兩邊作非水平的上下運動，影響振搗效果，并產生噪聲，最終導致?lián)p壞內部軸承，這一過程可通過坐標系進行簡化分析， 旋轉不同角度時P點位置的比較取O點為坐標原點，（a）的偏心套相對于偏心軸的旋轉角度為α，圖（b）的偏心套相對于偏心軸的旋轉角度為（3600α）。這時，α角度與（3600α）角度所對應的偏心量e值是相等的。但是當主軸旋轉ε角度時，則OP亦旋轉ε角度，OP相對于x、y軸的坐標分別為：（a）偏心結構：X11=Ecos（β+ε） （）Y11=Esin（β+ε） （）（b）偏心結構：X21=Ecos（βε） ()Y21= Esin（βε） ()顯然，當β≠900時，X11≠X21，Y11≠Y21，左右兩邊無法保持同步，振搗機構無法正常工作。2．沖擊頻率f（1）攤鋪機振搗軸轉速、振搗梁沖擊頻率分析。 RP452L型攤鋪機振搗梁沖擊頻率參數(shù)表攤鋪機型號振搗軸轉速n（r/min）振搗梁沖擊頻率f（HZ）振動器振動頻率f（HZ）RP452L0～14700～0～50通過查相關資料手冊可以得出國內多數(shù)攤鋪機制造企業(yè)都采用振搗梁沖擊頻率f＜25HZ方案。如果振搗頻率大于25HZ時，除了產生不良的夯實效果外，機械噪聲會大增，結構件損壞嚴重，安裝在熨平裝置上的自動調平儀器振動會過大。振搗頻率確定后，再根據(jù)振搗系統(tǒng)傳動路線計算實際的振搗頻率，使其等于或約等于所確定的振搗頻率。（2）沖擊頻率f需與攤鋪機作業(yè)速度相適應。 振搗梁沖擊頻率f需與攤鋪機作業(yè)速度v相適應（《公路瀝青路面施工技術規(guī)范》）要求攤鋪機作業(yè)速度v=2～6m/min）。作業(yè)速度太慢效率低下，機件磨損嚴重，太快增加供料難度，不能保證攤鋪層預壓實度。振搗器的振動給瀝青攤鋪機的攤鋪帶來不同程度的影響，特別是寬而薄的面層。過高的沖擊頻率會產生共振，使熨平板產生不穩(wěn)定的狀態(tài)、改變熨平板的工作仰角，影響攤鋪質量。同時，也會使瀝青攤鋪機加速損壞。因此，要根據(jù)不同瀝青路面鋪筑厚度選擇最佳沖擊頻率。另外，為了減少瀝青攤鋪機的起步阻力，起步時暫不施振，待瀝青攤鋪機正常運行后再進行振搗。 振搗功率的計算 振距的計算振搗梁夯實兩次攤鋪機前進的距離稱為振距。用S表示：S = vT103
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