【文章內(nèi)容簡介】 （KN）柱32004004002560768合計768內(nèi)外填充墻重的計算： 表5－7 柱重力統(tǒng)計類別總計算長度（m）墻計算高度（m）墻厚計算值（m）荷載標準值（KN/m2）總 重（KN）外墻7內(nèi)墻77合 計樓板恒載、活載計算（）： 樓板面積： – –2=（m2） 樓梯面積: +2=（m2）恒載=樓梯恒載+樓板恒載: + = 活載：（+2）+（ – –2） =由以上計算可知，一層重力荷載代表值為G1=G 恒+G活=768 + + + + = 注：。 第二層至第四層重力荷載代表值計算及荷載匯總第二層至四層的重力荷載代表值同第一層的計算差異不大,僅多一面內(nèi)墻 ,所以：二層、三層、四層的重力荷載代表值為G2= G3= G4= 第五層重力荷載代表值計算及荷載匯總梁重力荷載（同一層）： 柱重力荷載（同一層）：768KN內(nèi)外填充墻及女兒墻重的計算：表58 墻重力統(tǒng)計類別總計算長度（m）墻計算高度（m）墻厚計算值（m）荷載標準值（KN/m2）總 重（KN）女兒墻1．40．2411外墻7內(nèi)墻77合計屋面板及樓板恒載、活載計算同一～四層 樓板恒載、活載計算（）： 樓板面積： – –2=（m2） 樓梯面積: +2=（m2）恒載=樓梯恒載+樓板恒載: + = 活載：（+2）+（ – –2） =雪載：=由以上計算可知，五層重力荷載代表值為G5=G 恒+G活= + + + + = 集中于各樓層標高處的重力荷載代表值G i的計算結(jié)果如下圖所示：圖59 重力荷載代表值6 水平荷載計算垂直作用在建筑物表面的風荷載按下式計算：= (61)式中 —風荷載標準值（kN/m2）； —高度z處的風振系數(shù)；s —風荷載體型系數(shù)；—風壓高度變化系數(shù)；—基本風壓 （kN/m2）。 根據(jù)所給條件：基本風壓 Wo = kN/m2 。 則 風壓高度變化系數(shù)z 由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》確定橫向風荷載的標準值Wk為：Wk=zszWo表61 Wk值計算表離地高度UzBsUsWohihjWk 圖61 風荷載示意圖表62 側(cè)移值計算表WkVjED△u△u/h框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算：Vij=DijV i /∑Dij (63)M bij=Vijyh (64)M uij=Vij（1y）h (65)y=yn+y1+y2+y3 (66)注：yn框架柱的標準反彎點高度比。 y1為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。 yy3為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。 y框架柱的反彎點高度比。第1層A、D柱的反彎點高度為：查表得 y0= y1=0 y2=0 y3=0 所以y=同理可算出各層的反彎點高度，各層的反彎點高度詳見彎矩計算表中。表63 A、D柱彎矩計算表層號hi /mKV∑DijDi/∑DijDiViyyhMc上Mc下Mb總5506661130545066611305350666113052506661130516197213818表64 B、C柱彎矩計算表層號hi /mKV∑DijDi/∑DijDiViyyhMc上Mc下Mb總5506661402845066614028350666140282506661402816197217168表65 風載作用下柱端剪力和軸力計算圖層次AB,CD梁剪力計算BC梁剪力計算柱軸力計算M1M2lVA,DM3M4lVB,CA,D柱軸力B,C柱軸力53 43 33 23 13 圖62 風荷載作用下框架的彎矩剪力及軸力圖 地震荷載計算 橫向自振周期的計算 橫向自振周期的計算采用結(jié)構(gòu)頂點的假想位移法。基本自振周期T1（s）可按下式計算：T1= （uT）1/2 (67)注：uT假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值Gi作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點位移。ψT結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)。uT按以下公式計算：VGi=∑Gk (68)（△u）i= VGi/∑D ij (69) uT=∑（△u）k (610)注： ∑D ij 為第i層的層間側(cè)移剛度。 （△u）i為第i層的層間側(cè)移。 （△u）k為第k層的層間側(cè)移。 s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算過程見下表，其中第四層的Gi為G4和Ge之和。表66 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算層次Gi（KN）∑D i（N/m）△ui（m）ui（m）575999010－310－3475999010－310－3375999010－310－3275999010－310－3192958010－310－3T1= （uT）1/2 =(10－3)1/2=(s) 水平地震作用及樓層地震剪力的計算本結(jié)構(gòu)高度不超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，即：結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值GeqGeq=∑Gi=（+3+）=（KN） 計算水平地震影響系數(shù)а1查表得二類場地近震特征周期值Tg=。查表得設防烈度為7度的аmax=結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標準值FEkFEk=а1Geq = =（KN）==＞T1=，所以不考慮頂部附加水平地震作用。各質(zhì)點橫向水平地震作用按下式計算： Fi=GiHiFEk（1δn）/（∑GkHk） (611)地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為 Vi=∑Fk（i=1，2，…n） (612)計算過程如下表：表67 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KNm）GiHi/∑GjHjFi（KN）Vi（KN）54321∑各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： 圖63 水平地震剪力作用分布 多遇水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△u）i和頂點位移u i分別按下列公式計算：（△u）i = Vi/∑D ij (613)u i=∑（△u）k (614)各層的層間彈性位移角θe=（△u）i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值[θe]1/550。計算過程如下表：表6－8 橫向水平地震作用下的位移驗算層次Vi（KN）∑D i（N/mm）△ui （m）ui（m）hi（m）θe=（△u）i /hi57599901/244647599901/152837599901/119327599901/104019295801/1197由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/10401/550，滿足規(guī)范要求。 水平地震作用下框架內(nèi)力計算計算5號軸線橫向框架的內(nèi)力：表69 各層柱端彎矩及剪力計算（A、D柱）層次hi（m）Vi（KN）∑D ij（N/mm）1,4號柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M 上（KNm）M 下（KNm）575999011305475999011305375999011305275999011305192958013818表610 各層柱端彎矩及剪力計算（B、C柱）層次hi（m）Vi（KN）∑D ij（N/mm）2，3號柱Di2（N/mm）Vi2（KN）ky（m）M 上（KNm）M下（KNm）5759990140284759990140280．503759990140282759990140280．50192958017168梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計算： M l b=i l b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） (615) M r b=i r b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） (616) V b=（M l b+ M r b）/ l (617) Ni=∑（V l