鋼筋混凝土設(shè)計結(jié)構(gòu)設(shè)計-在線瀏覽
2024-07-27 20:17本頁面
【正文】 =M0（M左+ M右）m對于4層：MBD中 =m對于3層：MBD中 =m對于2層：MBD中=m對于1層：MBD中 =m又考慮荷載最不利位置，計算結(jié)果如下：對于5層：MAB中 = =m對于4層：MBD中 ==m對于3層：MBD中 ==m對于2層：MBD中==m對于1層：MBD中 ==m 梁端剪力和柱軸力的計算恒載作用下：表53 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCNuNbNuNb5040302010 表54 活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCNuNbNuNb50 40 30 20 10 重力荷載代表值計算及荷載匯總 第一層重力荷載代表值計算及荷載匯總梁、柱：表5－5 梁重力統(tǒng)計類別凈 跨（mm）截 面（mm）荷載標準值（KN/m2）數(shù) 量(根)單 重（KN）總 重（KN）橫梁720030060030300030060015縱向連系梁300020040056合計 表5－6 柱重力統(tǒng)計類別計算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）體 積（m3）數(shù) 量（根）單 重（KN）總 重（KN）柱32004004002560768合計768內(nèi)外填充墻重的計算： 表5－7 柱重力統(tǒng)計類別總計算長度（m）墻計算高度（m）墻厚計算值（m）荷載標準值（KN/m2）總 重（KN）外墻7內(nèi)墻77合 計樓板恒載、活載計算（）： 樓板面積： – –2=（m2） 樓梯面積: +2=（m2）恒載=樓梯恒載+樓板恒載: + = 活載：（+2）+（ – –2） =由以上計算可知，一層重力荷載代表值為G1=G 恒+G活=768 + + + + = 注：。 根據(jù)所給條件：基本風(fēng)壓 Wo = kN/m2 。 y1為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。 y框架柱的反彎點高度比。表63 A、D柱彎矩計算表層號hi /mKV∑DijDi/∑DijDiViyyhMc上Mc下Mb總5506661130545066611305350666113052506661130516197213818表64 B、C柱彎矩計算表層號hi /mKV∑DijDi/∑DijDiViyyhMc上Mc下Mb總5506661402845066614028350666140282506661402816197217168表65 風(fēng)載作用下柱端剪力和軸力計算圖層次AB,CD梁剪力計算BC梁剪力計算柱軸力計算M1M2lVA,DM3M4lVB,CA,D柱軸力B,C柱軸力53 43 33 23 13 圖62 風(fēng)荷載作用下框架的彎矩剪力及軸力圖 地震荷載計算 橫向自振周期的計算 橫向自振周期的計算采用結(jié)構(gòu)頂點的假想位移法。ψT結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)。 （△u）i為第i層的層間側(cè)移。 s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。表66 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算層次Gi（KN）∑D i（N/m）△ui（m）ui（m）575999010－310－3475999010－310－3375999010－310－3275999010－310－3192958010－310－3T1= （uT）1/2 =(10－3)1/2=(s) 水平地震作用及樓層地震剪力的計算本結(jié)構(gòu)高度不超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，即：結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值GeqGeq=∑Gi=（+3+）=（KN） 計算水平地震影響系數(shù)а1查表得二類場地近震特征周期值Tg=。各質(zhì)點橫向水平地震作用按下式計算： Fi=GiHiFEk（1δn）/（∑GkHk） (611)地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為 Vi=∑Fk（i=1，2，…n） (612)計算過程如下表：表67 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KN計算過程如下表：表6－8 橫向水平地震作用下的位移驗算層次Vi（KN）∑D i（N/mm）△ui （m）ui（m）hi（m）θe=（△u）i /hi57599901/244647599901/152837599901/119327599901/104019295801/1197由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/10401/550，滿足規(guī)范要求。m）M 下（KNm）M下（KN框架梁內(nèi)力組合：本方案考慮了七種內(nèi)力組合，+ ,*SGk+*SWk , *SGk+**(SQk+SWk), *SGk+*SEk, *SGk+*(*SQK+*SWK) , 考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進行調(diào)幅（），以減少負彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。 梁柱的內(nèi)力組合 69表71梁的內(nèi)力組合層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEk(1)SEk(2)SWk(1)SWk(2)*SGk+*SQk*SGk+*SWk*SGk+**(SQk+SWk)*SGk+*SEk*SGk+*(*SQK+*SWK)Mmax及相應(yīng)VMmin及相應(yīng)VVmax及相應(yīng)M5 AB左M V AB中M AB右M V BC左M V BC中M 4 AB左M V AB中M AB右M V BC左M V BC中M 3 AB左M V AB中M AB右M V BC左M V BC中M 2 AB左M V AB中M AB右M V BC左M V BC中M 續(xù)表71梁的內(nèi)力組合層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEk(1)SEk(2)SWk(1)SWk(2)*SGk+*SQk*SGk+*SWk*SGk+**(SQk+SWk)*SGk+*SEk*SGk+*(*SQK+*SWK)Mmax及相應(yīng)V
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