【文章內(nèi)容簡介】 30kN，并不計支架自重。 ） 。立桿實際承受的荷載為：N=（N G1K+NG2K）+ QK（不組合風荷載時）NG1K—構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力；NG2K—新澆混凝土自重標準值產(chǎn)生的軸向力ΣN QK—施工荷載標準值；于是，有：N G2K=q1==NG1K=q2==ΣN QK=(q3+q4)= (+)=則：N=（N G1K+NG2K）+ QK=（+）枋枋 鐘鐘 路路 下下 穿穿 金金 尚尚 路路 通通 道道 工工 程程19+=＜［N］＝30kN，強度滿足要求。②、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA+M W/W≤fN—鋼管所受的垂直荷載，N=（N G1K+NG2K）+ QK（不組合風荷載時） ，同前計算所得；f—鋼材的抗壓強度設計值，f＝205N/mm 2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》表 得。A—φ48mm㎜鋼管的截面積 A＝489mm 2。Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比 λ 查表即可求得 Φ。i—截面的回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄 B 得 i＝㎜。長細比 λ＝L/i。 L—橫桿步距，L＝。于是，λ＝L/i＝1200/=，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》查附錄 C 得 Φ＝。MW—計算立桿段有風荷載設計值產(chǎn)生的彎距；MW=WKLah2/10WK=usw0uz—風壓高度變化系數(shù)，參考〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉 〉表 得uz=(為了安全，取 A 類環(huán)境)us—風荷載腳手架體型系數(shù)，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉 〉表 附表第36 得：u s=w0—基本風壓，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉 〉附表 （廈門環(huán)境） 枋枋 鐘鐘 路路 下下 穿穿 金金 尚尚 路路 通通 道道 工工 程程20w0=故：W K=usw0==La—立桿縱距 ；h—立桿步距 ，故：M W=WKLah2/10=mW— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范〉 〉附表 B 得：W=103mm3則，N/ΦA+M W/W＝10 3 N /（489mm 2）+10 6 Nmm /（10 3 mm3）＝≤f＝205N/mm 2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。滿堂支架整體抗傾覆驗算依據(jù)《公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實施手冊》第 要求(支架的立桿應保持穩(wěn)定，并用撐拉桿固定。當驗算支架在重力和風荷載等作用下的抗傾倒穩(wěn)定時，驗算傾倒穩(wěn)定系數(shù)不得小于 )。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=yNi/ΣMw框架涵 24m 驗算支架抗傾覆能力：框架涵寬度 ，長 25m，采用 6090120cm支架橫向 40 排；支架縱向 34 排；高度 ；頂托 TC60 共需要 4034=1360 個；立桿需要 40345=6800m?？v向橫桿需要 345/34=4816m；枋枋 鐘鐘 路路 下下 穿穿 金金 尚尚 路路 通通 道道 工工 程程21橫向橫桿需要 405/40=6666m；故：鋼管總重{（6800+4816+6666）}/1000=。 頂托 TC60 總重為：(1360)/1000=；故 q=+=；穩(wěn)定力矩= yNi==依據(jù)以上對風荷載計算WK=usw0==框架涵 31m 共受風力為：q=31=；傾覆力矩=q==K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求框架涵頂板底模下橫向方木驗算本施工方案中框架涵頂板底模橫向采用 1010cm 方木，方木橫向跨度按L＝90cm 進行受力計算，實際布置跨距均不超過上述值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（方木實際結(jié)構(gòu)是連續(xù)結(jié)構(gòu)，為了計算方便及安全性故采用簡支結(jié)構(gòu)偏于安全） ，木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。（面積一次距）34－m＝S=（面積二次距）46???枋枋 鐘鐘 路路 下下 穿穿 金金 尚尚 路路 通通 道道 工工 程程22木材的容許應力和彈性模量參照路橋施工計算手冊 P176 頁1 框架涵頂板截面按方木縱向跨度 L＝90cm 進行驗算。（1） 方木間距計算q＝（ q1+ q2+ q3+ q4） *24＝（ +++2） *24= 取 的安全系數(shù)，則q＝＝M＝ (1/8) qL2=(1/8)＝ mW=(bh2)/6=()/6=則： n= M/( W［ σw］ )=(11000)= d＝ B/(n1)=25/= 注： 為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于 均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距 d 取 ，則 n＝25/＝72。（2）抗彎計算（由以上數(shù)據(jù)的 M、 W）σ= （ Mmax/72） / W=（ ） /(104)}/1000=＜ ［ σw］＝ （符合要求）注： 為方木的不均勻折減系數(shù)。（3）每根方木撓度計算方木的慣性矩 I=(bh3)/12=()/12=106m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)［ (（ q/41） L4)/(EI)］ =(5/384)［（（ ） 4)/( 9106106)］ =＜ L/400=(撓度滿足要求 )枋枋 鐘鐘 路路 下下 穿穿 金金 尚尚 路路 通通 道道 工工 程程23 注： 為方木的不均勻折減系數(shù)。（4）每根方木抗剪計算τ = ][bI2qlSnIQ64m ?????－ －＝MPa＜［ σt］ =符合要求?？奂戒摴苤Ъ芰U頂托上橫向方木驗算本施工方案中 WDJ 多功能碗扣架頂托上橫向采用 1212cm 方木，方木在縱向的跨距按 L＝60cm 進行驗算，橫向方木縱向布置間距均按 35cm 布設，如下圖布置，將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（方木實際結(jié)構(gòu)是連續(xù)結(jié)構(gòu)，為了計算方便及安全性故采用簡支結(jié)構(gòu)偏于安全） 。木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算（下圖的荷載布置為最不利荷載） 。（面積一次距）34＝Sm－??（面積二次距）45.＝Im1 框架涵標準斷面① 方木抗彎計算1212枋枋 鐘鐘 路路 下下 穿穿 金金 尚尚 路路 通通 道道 工工 程程24木材的容許應力和彈性模量參照路橋施工計算手冊 P176 頁方木采用 12*12p＝ l(q1+ q2+ q3+ q4)B/n＝ (+++2)取 的安全系數(shù)，則p==Mmax＝ 247。4=mW=(bh2)/6=()/6=104m3σ= Mmax/ W=(104)}/1000=＜ ［ σw］＝ 11MPa（符合要求）注： 為方木的不均勻折減系數(shù)。② 方木抗剪計算Vmax=2p/2=(2)/2= τ = MPa＜ ［ σt］]..03bIS4max =－ －＝ [＝ =符合要求。③ 每根方木撓度計算1212枋枋 鐘鐘 路路 下下 穿穿 金金 尚尚 路路 通通 道道 工工 程程25方木的慣性矩 I=(bh3)/12=()/12=105m4則方木最大撓度：fma= ?? ??25656323 ???????? ??aLEIp=104＜ L/400=103m 故，撓度滿足要求框架涵頂板底模板計算框架涵頂板底模板采用竹膠板，鋪設在縱向間距 的縱向方木上，取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進行簡化（偏于安全）　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　橫向方木布置間距為 時最不利位置， （實際竹膠板跨徑為 ）則有：竹膠板彈性模量 E＝5000MPa慣性矩 I=(bh3)/12=()/12=107m4框架涵頂板底模板計算① 模板厚度計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(+++2)=取 的安全系數(shù)，則枋枋 鐘鐘 路路 下下 穿穿 金金 尚尚 路路 通通 道道 工工 程程26q ==則：M max= mKNl ????? 模板需要的截面模量：W= .][ ????WM?模板的寬度為 ，根據(jù) W、b 得 h 為： h= ?????因此模板采用 1220244015mm 規(guī)格的竹膠板。② 模板剛度驗算fmax= ＜ －＝ ????104m ， 故，撓度滿足要求立桿底座和地基承載力計算⑴ 立桿底托驗算立桿底托驗算： N≤R d通過前面立桿承受荷載計算，按最不利情況考慮每根立桿上荷載最大值為間距 6090cm 布置的立桿，即：根據(jù)橫斷面圖一陰影，則：q1 ＝ = =?γ 注：B—— 框架底寬，取 ，不考慮翼緣板受力。N＝ abq＝ ab(q1+q2+q3+q4)＝ (+++)=枋枋 鐘鐘 路路 下下 穿穿 金金 尚尚 路路 通通 道道 工工 程程27底托承載力（抗壓）設計值，一般取 Rd =40KN。得：＜40KN 立桿底托符合要求。（2）支架基礎計算支架施工是在框架涵底板澆筑完成后，才開始施工， （底板厚度為 100cm，底板澆筑完成養(yǎng)護 7 天后方可搭設支架） ，由上所述，支架基礎是坐落在框架涵底板上，其強度和剛度均能滿足要求。支架變形支架變形量值 F 的計算：F＝f1＋f2① f1 為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計算每根鋼管受力為 ，φ48mm㎜鋼管的截面積為489mm2。于是 f1=бL/Eб＝247。48910 3＝，則 f1＝10247。（10 5）＝。②f2 為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形 f2 包括桿件接頭的擠壓壓縮 δ1 和方木對方木壓縮 δ2 兩部分，分別取經(jīng)驗值為 2mm、3mm，即 f2＝δ1＋δ2＝5mm。故支架變形量值 F 為:F＝f1＋f2 =+5=枋枋 鐘鐘 路路 下下 穿穿 金金 尚尚 路路 通通 道道 工工 程程28第三節(jié) 框架涵側(cè)模計算框架涵側(cè)墻模板背面采用 1010cm 方木和 φ48 鋼管聯(lián)合加固模板，內(nèi)設拉桿固定；拉筋采用 φ14mm，M14mm 螺栓，水平間距 、豎向間距 進行布置，鋼楞采用 φ48 鋼管雙根水平布置，水平分層間距。根據(jù)《路橋施工計算手冊》P173 頁新澆混凝土對模板側(cè)面壓力計算公式采用內(nèi)部振搗時，當混凝土澆筑速度 6m/h 以下時作用于側(cè)面模板的最大壓力按下式計算：P1=Kγh當 υ/T≤ 時：h=+h=+1/30=P=Kγh=25=式中：P1——新澆混凝土對側(cè)面模板的最大壓力，kPa； h——有效壓頭高度，m； T——混凝土入模時的溫度，℃； K——外加劑影響修正系數(shù)，不加時，K=1；摻緩凝外加劑時，K=； υ——混凝土的澆筑速度，m/h； H——混凝土澆筑層（在水泥初凝時間內(nèi)）的高度，m；γ——混凝土的容重，kN/m 3泵送混凝土澆筑施工時，混凝土入模溫度在 10℃以上時，按《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ041—2022）推薦模板側(cè)壓力采用下式計算：P2=υ 1/4=11/4= kPa枋枋 鐘鐘 路路 下下 穿穿 金金 尚尚 路路 通通 道道 工工 程程29式中：P2——新澆混凝土對側(cè)面模板的最大壓力，kPa；υ——混凝土的澆筑速度，m/h；根據(jù)路橋施工計算手冊中的模板荷載組合得出模板的計算承載力為：P=P1+P2=+=根據(jù)模板背木和內(nèi)拉筋的布置圖進行驗算，擬定框架涵側(cè)墻模板內(nèi)拉筋采用 φ14mm，M14mm 螺栓，水平間距、豎向間距 進行布置。每根拉桿承受的拉力：F== kPa查表 M14 螺栓，其容許拉力為 17800N 8235 N說明：采用 M14mm 螺栓，水平間距 、豎向間距 進行布置是可以滿足要求的。擬定鋼楞采用 φ48 鋼管雙根水平布置，水平分層間距 進行布置，因此可以按照三跨以上連續(xù)梁進行計算。查表得：I=210 4 =104mm4 W=2103mm3 =103mm3f=215MPa，E=10 5 MPa則最小間距 b 值應為：b=（10FW/（Pa） ） 1/2=（（1021510 3）/