【文章內(nèi)容簡介】 14前后斜腿剛構(gòu)托架套7右幅橫橋向懸臂三角托架套8順橋向懸臂三角托架套18前后斜腿剛構(gòu)托架套911左幅橫橋向懸臂三角托架套8雙肢薄壁空心墩順橋向懸臂三角托架套14前后斜腿剛構(gòu)托架套7右幅橫橋向懸臂三角托架套8順橋向懸臂三角托架套18前后斜腿剛構(gòu)托架套912左幅橫橋向懸臂三角托架套8單肢薄壁空心墩順橋向懸臂三角托架套18前后斜腿剛構(gòu)托架套0右幅橫橋向懸臂三角托架套8順橋向懸臂三角托架套22前后斜腿剛構(gòu)托架套0 、托架基本構(gòu)造 托架基本構(gòu)造見附圖1。、托架結(jié)構(gòu)強度和剛度計算、模板、支架剛度允許數(shù)值標準依據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTG/T F50—2011）P22頁的相關(guān)規(guī)定，驗算模板、支架的剛度時，其最大變形值不得超過下列允許值：（1）、結(jié)構(gòu)表面外露的模板，撓度為模板構(gòu)件跨度的1/400。（2）、結(jié)構(gòu)表面隱蔽的模板，撓度為模板構(gòu)件跨度的1/（3）、支架受載后撓曲的桿件（縱梁、橫梁），其彈性撓度為相應(yīng)結(jié)構(gòu)計算跨度的1/400。、模板支架設(shè)計荷載組合公式依據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTG/T F50—2011）P21頁的相關(guān)規(guī)定，模板、支架設(shè)計應(yīng)按照下列方式進行荷載組合：（1）、模板、支架自重；（2）、新澆筑混凝土、鋼筋、預應(yīng)力筋或其他圬工結(jié)構(gòu)物的重力；（3）、施工人員及施工設(shè)備、施工材料等荷載；（4）、振搗混凝土時產(chǎn)生的振動荷載；（5）、新澆筑混凝土對模板側(cè)面的壓力；（6）、混凝土入模時產(chǎn)生的水平方向的沖擊荷載；（7）、設(shè)于水中的支架所承受的水流壓力、波浪力、流冰壓力、船只及其他漂浮物的撞擊力；（8）、其他可能產(chǎn)生的荷載，如風荷載、雪荷載、冬季保溫設(shè)施荷載等。模板、支架設(shè)計計算的荷載組合表模板、支架結(jié)構(gòu)類別荷載組合強度計算剛度計算梁、板的底模板以及支撐板、支架等(1)+(2)+(3)+(4)+(7)+(8)(1)+(2)+(7)+(8)緣石、人行道、欄桿、柱、梁、板等的側(cè)模板(4)+(5)（5）基礎(chǔ)、墩臺等厚大結(jié)構(gòu)物的側(cè)模板（5）+（6）（5）、設(shè)計荷載組合方式模板、支架設(shè)計計算的荷載組合，強度計算時采用 (1)+(2)+(3)+(4)+(7)+(8)組合；剛度計算時采用(1)+(2)+(7)+(8)。此方案關(guān)于托架剛度計算時統(tǒng)一采用(1)+(2)+(3)+(4)+(7)+(8)荷載組合取值。、設(shè)計荷載取值托架設(shè)計荷載組合計算公式中相關(guān)荷載取值如下：（1）、模板、支架自重：模板采用鋼模，模板、支架自重按照實際重量計算；（2）、新澆筑混凝土、鋼筋、預應(yīng)力筋或其他圬工結(jié)構(gòu)物的重力：103Kg/m3計算；（3）、施工人員及施工設(shè)備、施工材料等荷載：按照250Kg/m3計算；（4）、振搗混凝土時產(chǎn)生的振動荷載：按照200Kg/m3計算；（7）、設(shè)于水中的支架所承受的水流壓力、波浪力、流冰壓力、船只及其他漂浮物的撞擊力：按照0Kg/m2計算；（8）、其他可能產(chǎn)生的荷載，如風荷載、雪荷載、冬季保溫設(shè)施荷載等：按照0Kg/m2計算。、鋼筋混凝土自重荷載0號塊混凝土采用兩次澆筑成型，，為簡化計算，采用一次澆筑混凝土成型的相關(guān)荷載代入相關(guān)計算公式中，且有利于安全儲備。（1）、翼緣板鋼筋混凝土自重荷載翼緣板由根部的70cm變化至端部的20cm，懸臂長度300cm，統(tǒng)一按照70cm厚度計算。翼緣板鋼筋混凝土自重荷載為：2650=1855Kg/m2。（2）、頂板鋼筋混凝土自重荷載頂板厚度按照50cm計算。頂板鋼筋混凝土自重荷載為：2650=1325Kg/m2。（3）、頂板和底板疊加鋼筋混凝土自重荷載底板厚度按照130cm計算， 頂板厚度按照50cm計算。頂板和底板疊加鋼筋混凝土自重荷載為：2650=4770Kg/m2。（4）、腹板鋼筋混凝土自重荷載腹板鋼筋混凝土自重荷載按照900cm厚度計算。腹板鋼筋混凝土自重荷載為：2650=23850Kg/m2。、設(shè)計荷載組合 設(shè)計荷載組合見下表。設(shè)計荷載組合一覽表部位（1）（N/m2）（2）（N/m2）（3）（N/m2）（4）（N/m2）（7）（N/m2）（8）（N/m2）合計（N/m2）橫橋向懸臂三角托架翼緣18550250020000023050頂板13250250020000017750腹板橫隔板底板順橋向懸臂三角托架翼緣頂板13250250020000017750腹板23850025002000243000橫隔板底板477005000400056700前后肢斜腿剛構(gòu)托架翼緣頂板13250250020000017750腹板23850025002000243000橫隔板底板477005000400056700說明： 模板、支架自重作為荷載數(shù)值另行代入相關(guān)計算程序和計算式中，此表中不再進行組合。、材料力學參數(shù) （1）、型鋼型鋼容許彎曲應(yīng)力［бw］=145Mpa，容許軸向應(yīng)力［б］=140Mpa, 容許剪應(yīng)力［τ］=85Mpa, 彈性模量E=105Mpa。（2）、方木方木容許順紋彎應(yīng)力［бw］=,彈性模量E=103Mpa(109pa)(選用針葉林,木材應(yīng)力等級為A5,為較低等級)。（3）、竹制膠合板膠合板靜曲強度［б］=50Mpa,彈性模量E=104Mpa(5109pa)。、 材料截面參數(shù)（1）、型鋼①、［14a槽鋼，截面面積A=（103m2）,截面慣性矩Ix=564cm4（106m4）, 截面抵抗矩Wx=（105m3）。②、［22a槽鋼，截面面積A=（103m2）,截面慣性矩Ix=2394cm4（105m4）,截面抵抗矩Wx=218cm3（104m3）。③、［28a槽鋼，截面面積A=40cm2（103m2）,截面慣性矩Ix=4765cm4（105m4）, 截面抵抗矩Wx=340cm3（104m3）。④、［36b槽鋼，截面面積A=（103m2）,截面慣性矩Ix=12650cm4（104m4）, 截面抵抗矩Wx=703cm3（104m3）。⑤、HN400200813H型鋼，截面面積A=（103m2）,截面慣性矩Ix=22965cm4（104m4）, 截面抵抗矩Wx=1148cm3（103m3）。（2）、10cm10cm方木截面面積A=；截面慣性矩: m4；截面抵抗矩:m3；（3）、15mm厚竹制膠合板采用15mm厚竹制膠合板。1m寬度時，截面面積A=；截面慣性矩: m4；截面抵抗矩: m3。、橫橋向懸臂三角托架強度和剛度計算橫橋向懸臂三角托架分為12號墩橫橋向懸臂三角托架和811號墩橫橋向懸臂三角托架兩種結(jié)構(gòu)形式。三角托架水平桿采用2［28a槽鋼，斜桿采用2［28a槽鋼，預埋鋼板采用σ20mm厚A3鋼板。712號墩順橋向懸臂三角托架采用統(tǒng)一的結(jié)構(gòu)形式。三角托架上水平分配梁采用掛籃三角桁架的水平桿和斜桿2［36b槽鋼，對水平分配梁進行加強處理。翼緣板鋼筋混凝土自重荷載由橫橋向三角托架和位于順橋向三角托架上的掛籃前下橫梁共同承受。翼緣鋼筋混凝土自重、施工人員及施工設(shè)備材料等荷載、振搗混凝土時產(chǎn)生的振動荷載產(chǎn)生的組合荷載Q1=23050N/m2；模板自重均布荷載Q2=16000N/m。、12號墩橫橋向懸臂三角托架（1）、均布荷載QQ4翼緣鋼筋混凝土自重、施工人員及施工設(shè)備材料等荷載、振搗混凝土時產(chǎn)生的振動荷載產(chǎn)生的組合荷載Q1=23050N/m2，在分配梁2上產(chǎn)生的均布荷載QQ4，采用如下圖示計算。計算圖示： 分配梁1上產(chǎn)生的均布荷載Q3=0N/m ,分配梁2上產(chǎn)生的均布荷載Q4=69150N/m。（2）、均布荷載均布荷載QQ6模板自重均布荷載Q2=16000N/m，在分配梁2上產(chǎn)生的均布荷載QQ6，采用如下圖示計算。計算圖示： 分配梁2上產(chǎn)生的均布荷載Q5= Q6=8000N/m。（3）、分配梁1產(chǎn)生的集中荷載FFFFFF6支撐點1和6采用掛籃前下橫梁作為支撐，支撐點5采用橫橋向三角托架作為支撐，同時支撐點5處采用掛籃后下橫梁作為備用支撐。分配梁1的均布荷載在三角托架產(chǎn)生的集中荷載為FFFF5，在掛籃前下橫梁產(chǎn)生的集中荷載為FF6，采用如下圖示計算。分配梁1均布荷載Q=8000N/m。計算圖示： 采用SM Slover桿件計算程序計算。 程序輸入：TITLE,橫橋向1結(jié)點,1,0,0結(jié)點,2,0結(jié)點,3,0結(jié)點,4,0結(jié)點,5,0結(jié)點,6,12,0單元,1,2,1,1,1,1,1,1單元,2,3,1,1,1,1,1,1單元,3,4,1,1,1,1,1,1單元,4,5,1,1,1,1,1,1單元,5,6,1,1,1,1,1,1結(jié)點支承,1,2,90,0,0結(jié)點支承,2,1,0,0結(jié)點支承,3,1,0,0結(jié)點支承,4,1,0,0結(jié)點支承,5,1,0,0結(jié)點支承,6,1,0,0單元荷載,1,3,8000,0,1,90單元荷載,2,3,8000,0,1,90單元荷載,3,3,8000,0,1,90單元荷載,4,3,8000,0,1,90單元荷載,5,3,8000,0,1,90單元材料性質(zhì),1,5,0,0,1END單元節(jié)點圖示：剪力輸出結(jié)果：在掛籃前下橫梁產(chǎn)生的集中荷載為F1=F6=10771N，在三角托架產(chǎn)生的集中荷載為F2=F5=26732N，F(xiàn)3=F4=10496N。彎矩輸出結(jié)果：［36b槽鋼共同參與受力，結(jié)構(gòu)趨于安全。［36b槽鋼承受，且要求2［36b槽鋼通常布置，2［36b槽鋼的應(yīng)力計算：滿足使用要求。（4）、分配梁2產(chǎn)生的集中荷載FFFFF1F12支撐點1和6采用掛籃前下橫梁作為支撐，支撐點5采用三角托架作為支撐，同時支撐點5處采用掛籃后下橫梁作為備用支撐。分配梁2均布荷載在三角托架產(chǎn)生的集中荷載FFFF11，在掛籃前下橫梁產(chǎn)生的集中荷載為FF12，采用如下圖示計算。分配梁2均布荷載Q=69150+8000=77150N/m。計算圖示： 采用SM Slover桿件計算程序計算。TITLE,橫橋向2結(jié)點,1,0,0結(jié)點,2,0結(jié)點,3,0結(jié)點,4,0結(jié)點,5,0結(jié)點,6,12,0單元,1,2,1,1,1,1,1,1單元,2,3,1,1,1,1,1,1單元,3,4,1,1,1,1,1,1單元,4,5,1,1,1,1,1,1單元,5,6,1,1,1,1,1,1結(jié)點支承,1,2,90,0,0結(jié)點支承,2,1,0,0結(jié)點支承,3,1,0,0結(jié)點支承,4,1,0,0結(jié)點支承,5,1,0,0結(jié)點支承,6,1,0,0單元荷載,1,3,77150,0,1,90單元荷載,2,3,77150,0,1,90單元荷載,3,3,77150,0,1,90單元荷載,4,3,77150,0,1,90單元荷載,5,3,77150,0,1,90單元材料性質(zhì),1,5,0,0,1END單元節(jié)點圖示：剪力輸出結(jié)果：在掛籃前下橫梁產(chǎn)生的集中荷載為F7=F12=103873N，在三角托架產(chǎn)生的集中荷載為F8=F11=257801N，F(xiàn)9=F10=101224N。彎矩輸出結(jié)果：最大彎矩位于節(jié)點2處，Mmax=［36b槽鋼共同參與受力，結(jié)構(gòu)趨于安全。［36b槽鋼承受，且要求2［36b槽鋼通常布置，2［36b槽鋼的應(yīng)力計算： 滿足使用要求。、811號墩橫橋向懸臂三角托架（1）、均布荷載QQ4翼緣鋼筋混凝土自重、施工人員及施工設(shè)備材料等荷載、振搗混凝土時產(chǎn)生的振動荷載產(chǎn)生的組合荷載Q1=23050N/m2，在分配梁1上產(chǎn)生的均布荷載QQ4，采用如下圖示計算。計算圖示： 分配梁1上產(chǎn)生的均布荷載Q3=0N/m , 分配梁1上產(chǎn)生的均布荷載Q4=69150N/m。（2）、均布荷載均布荷載QQ6模板自重均布荷載Q2=16000N/m，在分配梁2上產(chǎn)生的均布荷載QQ6采用如下計算圖示計算。計算圖示： 分配梁1上產(chǎn)生的均布荷載Q5= Q6=8000N/m。（3）、分配