【文章內(nèi)容簡介】 （GB500112010）。頂層重力荷載代表值包括：屋面及女兒墻自重，50%屋面雪荷載，縱橫梁自重，半層柱自重，半層墻體自重。其它層重力荷載代表值包括：樓面恒載，50%樓面均布活荷載，縱橫梁自重，樓面上、下各半層的柱及墻體自重。層 次填充墻（kN）窗戶（kN）門（kN）樓板恒載（kN）樓板活載（kN）柱（kN）梁（kN）16302～563066307 20 16570由計算各層重力荷載代表值分別如下：＝＋＋＋570/2＋（＋20＋16）/2＋＝ ＝＋＋＋＋＋630＋+＝ ＝＋＋＋＋＋630＋+＝＝＋＋＋＋＋630＋+＝＝＋＋＋＋＋630＋+＝＝＋＋＋＋＋630＋+＝＝＋＋＋＋＋630++＝各質(zhì)點的重力荷載代表值 地震作用計算（1）橫梁、柱線剛度計算在現(xiàn)澆樓面或預制樓板的框架結(jié)構(gòu)中，只有現(xiàn)澆樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移?？紤]這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取，對中框架梁取，其中。橫梁線剛度：。梁和柱的混凝土強度等級為C30，混凝土的彈性模量。 框架橫梁尺寸及線剛度類別截面跨度慣性矩線剛度 (Nmm)中框架梁邊框架梁AC跨0CE跨0EH跨0AD跨0DH跨0 柱尺寸及線剛度柱號截面柱高度慣性矩線剛度(Nmm)底層柱標準層柱（2）橫向框架柱的側(cè)移剛度D值梁柱相對線剛度比以及柱側(cè)移剛度修正系數(shù)計算公式：一般層： 底層： 計算橫向框架側(cè)移線剛度（）P224(混書)層數(shù)柱高柱根數(shù) D1軸框架C中柱3 1軸框架E中柱3 1軸框架A邊柱6 1軸框架H邊柱8 2軸框架中柱8 2軸框架A邊柱8 2軸框架H邊柱8 271軸框架C中柱3 1軸框架E中柱3 1軸框架A邊柱6 1軸框架H邊柱8 2軸框架中柱8 2軸框架A邊柱8 2軸框架H邊柱8 由上表可得,故該框架為規(guī)則框架。（3）框架地震自振周期的計算橫向框架地震自振周期的計算一般多采用頂點位移法計算結(jié)構(gòu)基本周期?；咀哉裰芷诎聪率接嬎悖? （）式中 —考慮非結(jié)構(gòu)墻體剛度影響的周期折減系數(shù)。 —假想集中在各層樓面處的重力荷載代表值為水平荷載，按彈性方法所求的的結(jié)構(gòu)頂點假想位移（m）。按以下公式計算： （） （） （）注：為第層的層間柱側(cè)移剛度； 為第層的層間側(cè)移； 為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。： 結(jié)構(gòu)頂點假想的側(cè)移計算層 次731373137576974 666379774576974 5635616130576974 4635622486576974 3635628842576974 2635635198576974 1640841606513798 則結(jié)構(gòu)基本自振周期: （4）水平地震作用及各樓層地震剪力計算根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》，高度不超過40m、以剪切變形為主且質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的結(jié)構(gòu)，以及近似于單質(zhì)點體系的結(jié)構(gòu)，可采用底部剪力法等簡化方法。因此，本框架結(jié)構(gòu)采用底部剪力法計算抗震作用。采用底部剪力法是先計算出作用于結(jié)構(gòu)的總水平地震作用，也就是作用于結(jié)構(gòu)底部的總剪力標準值： （） （）式中 —相應于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值，由《建筑抗震設計規(guī)范》；—結(jié)構(gòu)等效總重力荷載；—集中于質(zhì)點的重力荷載代表值； —等效系數(shù)，由《建筑抗震設計規(guī)范》（GB500112010）。在多遇地震作用下，由地震設防烈度為7度，設計地震分組為第二組；場地類別為Ⅱ類，由《建筑抗震設計規(guī)范》（GB500112010）：水平地震影響系數(shù)最大值：特征周期值： 因為，所以橫向地震影響系數(shù)為： 對于多質(zhì)點體系：結(jié)構(gòu)底部橫向水平地震作用總剪力標準值： 因為，所以考慮頂部附加水平地震作用故取。頂部附加地震作用：查《建筑抗震設計規(guī)范》（GB500112010），各質(zhì)點的橫向水平地震作用按下式計算 （）式中 、分別為集中于質(zhì)點、的重力荷載代表值；、分別為質(zhì)點、的計算高度。地震作用下各樓層水平地震層間剪力為 （）。 橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次(kNm)7 6 5 4 3 2 1 橫向水平地震作用及樓層地震層間剪力分布（5）橫向框架在水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點位移分別按下列公式計算： （） （）各層的層間彈性位移角。，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，其值為1/703，小于《建筑抗震設計規(guī)范》（GB500112010），滿足要求。由于建筑總高度小于50m，故不用考慮結(jié)構(gòu)的頂點位移與總高度之比，因此頂點位移滿足要求。 橫向水平地震作用下的位移驗算層次7 28001/68296 28001/25685 28001/17174 28001/13523 28001/11572 28001/10521 39001/12421. 橫向風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移驗算（1）風荷載標準值風荷載的標準值按下列公式計算： ()其中：——高度Z處的風振系數(shù)；——風荷載體型系數(shù)；——風壓高度變化系數(shù)；——基本風壓(kN/m2)。由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500092012，徐州地區(qū)重現(xiàn)期為50年的基本風壓：，地面粗糙度為C類（P31）。風載體型系數(shù)由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》：=（迎風面）和=（背風面）?！督ㄖY(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500092012 ，,，應考慮風振系數(shù)來考慮風壓脈動的影響。本設計中，房屋高度H=30m，H/B=，則不需要考慮風壓脈動的影響，取=。風壓高度變化系數(shù)，可以根據(jù)建筑物高度和地面粗糙度類別，由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》。風荷載計算取4軸線橫向框架，將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，計算過程見下表。其中H為框架節(jié)點至室外地面的高度， 為一榀框架各層節(jié)點的受風面積，取上層的一半和下層的一半之和，頂層取到女兒墻頂，底層只取到下層的一半。注意底層的計算高度應從室外地面開始計算。橫向框架結(jié)構(gòu)分析時，各層結(jié)點上的集中荷載。 風荷載計算層次7 6 5 4 3 2 1 框架內(nèi)力計算豎向荷載作用下框架內(nèi)力計算取第4軸線橫向框架進行計算。由于房間內(nèi)布置有次梁（bh=200mm350mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影外，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。（1）恒載計算將三角形荷載等效于均布荷載的等效系數(shù)是按梁固端彎矩相等的原則，則三個三角的等效系數(shù)為37/72，一個三角形的等效系數(shù)為5/8。1) AC跨7層 梁自重（考慮抹灰） 屋面板傳給梁 合計 kN/m 16層 梁自重（考慮抹灰） 樓面板傳給梁 內(nèi)墻 合計 2) CE跨（衛(wèi)生間） 7層 梁自重（考慮抹灰） 屋面板傳給梁 合計 kN/m 16層 梁自重（考慮抹灰） 樓面板傳給梁 內(nèi)墻 合計 3) EH跨 7層 梁自重（考慮抹灰） 屋面板傳給梁 合計 kN/m 16層 梁自重（考慮抹灰） 屋面板傳給梁 內(nèi)墻 合計 （2）活載計算活載取值：。 。（《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》）7層活載：1）AC跨板傳給梁2）CE跨板傳給梁3）EH跨板傳給梁16層活載：1）AC跨板傳給梁2）CE跨板傳給梁3）EH跨板傳給梁本計算結(jié)構(gòu)關于12號軸線軸對稱，1112軸線間縱梁傳力與1213軸線間縱梁傳力相同。 （1）恒載1）A軸 7層 梁自重（考慮抹灰） 屋面板傳給梁 女兒墻傳給梁 合計 kN 16層 梁自重（考慮抹灰） 屋面板傳給梁 外墻傳給梁 合計 2) C軸 7層 梁自重（考慮抹灰） 屋面板傳給梁 合計 kN 16層 梁自重（考慮抹灰） 屋面板傳給梁 內(nèi)墻 合計 3) E軸 7層 梁自重（考慮抹灰） 屋面板傳給梁 合計 kN 16層 梁自重（考慮抹灰） 屋面板傳給梁