【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 (1) 最大彎矩M計(jì)算最大彎矩M=max（Ma，Mb）=m；A 永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過(guò)系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Ma=q1l2+q2l2=+ =m；B 永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過(guò)系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Mb=ql2+Pl=+=m；(2) 最大剪力V計(jì)算最大剪力V=max（Va，Vb）= kN；A 永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過(guò)系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Va=q1l+q2l=+=；B 永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過(guò)系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Vb=ql+P =+=；(3) 最大變形ν計(jì)算ν= 7504/(10010000106)= (三) 支撐梁驗(yàn)算(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算σ=M/W=106/104 =實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值σ =[f] =15N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計(jì)算τ =VS0/Ib=100040000/(10650)=；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值 N/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [fv]= N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計(jì)算最大撓度：ν =；[ν] 容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=；實(shí)際最大撓度計(jì)算值: ν=:[ν] =，滿足要求！支撐梁采用1根5080木方（寬度高度mm），間距750mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=150803/12 = 106 mm4； W=150802/6 = 104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計(jì)算及組合(1) 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力《模板規(guī)范（JGJ1622008）》規(guī)定：當(dāng)計(jì)算直接支承小梁的主梁時(shí)。規(guī)范所說(shuō)的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁，而是作用在面板板面，通過(guò)第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以，我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下，第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力。施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k== kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=；q2= =；由永久荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=；q2= =；由可變荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F1=q1l+q2l=+ =；由永久荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F2=q1l+q2l=+ =；A 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計(jì)算第二層支撐梁彎矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F(xiàn)2）=；B 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計(jì)算第二層支撐梁變形采用）：F=ql==；(2) 第二層支撐梁自重A 計(jì)算第二層支撐梁彎矩和剪力采用：q= kN/m；B 計(jì)算第二層支撐梁變形采用：q= kN/m；(二) 荷載效應(yīng)計(jì)算第二層支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。根據(jù)上面計(jì)算的荷載進(jìn)行電算，得到計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計(jì)算簡(jiǎn)圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計(jì)算簡(jiǎn)圖 變形圖(mm)計(jì)算得到： 最大彎矩：M= 最大剪力：V= 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (三) 支撐梁驗(yàn)算(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算 σ=M/W=106/104 =實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 σ=[f]=15N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計(jì)算τ =VS0/Ib=100040000/(10650)=；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值 N/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [fv]= N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計(jì)算[ν] 容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250；，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值，滿足要求！四、木立柱計(jì)算《模板規(guī)范（JGJ1622008）》規(guī)定：當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)。規(guī)范所說(shuō)的“均布活荷載”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通過(guò)第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁，通過(guò)第二層支撐梁的支座反力傳遞給支架立柱。由于活荷載位置的不確定性，如果直接按照立柱承擔(dān)荷載的面積（立柱縱距l(xiāng)a立柱橫距l(xiāng)b）來(lái)計(jì)算荷載效應(yīng)是不精確的（這樣計(jì)算的荷載效應(yīng)值比實(shí)際值?。?。所以，我們采用“力傳遞法”進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算的方法完全同“2. 第二層支撐梁的計(jì)算”中計(jì)算最大支座反力的步驟和方法，注意：作用在第二層支撐梁上的活荷載按照下面的方法計(jì)算：施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=1= kN/m；通過(guò)以上方法計(jì)算得到：第二層支撐梁傳遞的支座反力N1= kN；1. 木立柱的穩(wěn)定性計(jì)算立柱的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ = N/(φA)≤[f]其中σ 木立柱軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；N 立柱的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：帽木傳遞的軸向力： N1 = kN；木立柱的自重： N2 = = kN；N =N1+N2=+= kN；φ 軸心受壓立柱的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比λ依據(jù)《模板規(guī)范JGJ1622008》計(jì)算得到φ= ；立柱計(jì)算長(zhǎng)度lo=；計(jì)算立柱的截面回轉(zhuǎn)半徑i = cm；A 立柱毛截面面積： A = cm2；[f] 木材順紋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f] =13N/mm2；木立柱長(zhǎng)細(xì)比λ計(jì)算值：λ=lo/i=100/=木立柱長(zhǎng)細(xì)比λ= 小于木立柱允許長(zhǎng)細(xì)比 [λ] = 150，滿足要求！木立柱受壓應(yīng)力計(jì)算值：σ=1000/(100) = ；木立柱穩(wěn)定性計(jì)算 σ = [f] = 13 N/mm2，滿足要求！2. 木立柱的強(qiáng)度計(jì)算立柱的強(qiáng)度計(jì)算公式σ = N/An≤[f]其中σ 木立柱軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；N 立柱的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N = kN；An 立柱凈截面面積： An = cm2；[f] 木材順紋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f] =13N/mm2；木立柱受壓應(yīng)力計(jì)算值：σ=1000/(100) = ；木立柱強(qiáng)度計(jì)算 σ = [f] = 13 N/mm2，滿足要求！五、樓蓋承載力計(jì)算樓板承載力驗(yàn)算依據(jù)《混凝土工程模板與支架技術(shù)》杜榮軍編、《工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》曹雙寅主編、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302001)、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1622008）、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB 500092001) 等規(guī)范編制。(一)模板支架參數(shù)信息設(shè)本工程當(dāng)前層現(xiàn)澆樓蓋正在施工（施工層），施工層下面搭設(shè)3層支架。樓蓋為雙向板，板單元計(jì)算長(zhǎng)度BL=4m；板單元寬度BC=3m。（簡(jiǎn)稱：下1層）支架參數(shù)本層樓蓋板厚度h1=120mm，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C25，已澆筑5天，混凝土強(qiáng)度f(wàn)c1=，混凝土彈性模量Ec1=；（簡(jiǎn)稱：下2層）支架參數(shù)本層樓蓋板厚度h2=120mm，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C25，已澆筑10天，混凝土強(qiáng)度f(wàn)c2=，混凝土彈性模量Ec2=；（簡(jiǎn)稱：下3層）支架參數(shù)本層樓蓋板厚度h3=120mm，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C25，已澆筑15天，混凝土強(qiáng)度f(wàn)c3=，混凝土彈性模量Ec3=； 結(jié)構(gòu)模型立面圖 結(jié)構(gòu)模型平面圖(二)荷載計(jì)算立柱傳遞荷載組合值：P=；樓蓋自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g1=120/100025=；板計(jì)算單元活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1=P/(LaLb) =()=；樓蓋自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g2=120/100025=；板計(jì)算單元活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2=；樓蓋自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g3=120/100025=；板計(jì)算單元活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=；假設(shè)層間支架剛度無(wú)窮大，則有各層撓度變形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)...則有：Pi39。=(Eihi3∑Pi)/(∑(Eihi3))；根據(jù)此假設(shè)，各層樓蓋承受荷載經(jīng)模板支架分配后的設(shè)計(jì)值為：Ec1h13==Ec2h23==Ec3h33==G1=()=G2=()=G3=()=Q1=()=Q2=()=Q3=()=(三)板單元彎矩計(jì)算四邊固定：Lx/Ly=3/4=；查表：mx=，my=，mx39。=，my39。=；四邊簡(jiǎn)支：Lx/Ly=3/4=；查表：mqx=，mqy=；因?yàn)橛?jì)算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計(jì)算本層折算荷載組合設(shè)計(jì)值：G139。=G1+Q1/2=；Gq=G1+Q1=；Q139。=Q1/2=；Mx=(mx+υmy)G139。Bc2+(mqx+υmqy)Q139。Bc2=；My=(my+υmx)G139。Bc2+(mqy+υmqx)Q139。Bc2=；Mx39。=mx39。GqBc2=；My39。=my39。GqBc2=；根據(jù)以上彎矩，在《混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)（第三版）》中查表得到樓蓋板理論配筋： 鋼筋位置 彎矩計(jì)算值（kN/m2） 理論鋼筋面積（mm2）樓蓋X向正筋 ASX=103（HPB235）樓蓋Y向正筋 ASY=63（HPB235）樓蓋X向負(fù)筋 ASX39。=125（HRB335）樓蓋Y向負(fù)筋 ASY39。=100（HRB335）樓蓋板實(shí)際配筋：鋼筋位置 配筋量及等級(jí) 鋼筋面積（mm2）樓蓋X向正筋 HPB23510@100 ASX=785樓蓋Y向正筋 HPB23510@150 ASY=524樓蓋X向負(fù)筋 HRB33512@100 ASX39。=1131樓蓋Y向負(fù)筋 HRB33512@150 ASY39。=754下1層樓蓋實(shí)際配筋面積≥理論配筋面積，現(xiàn)澆樓蓋板滿足承載能力要求。因?yàn)橛?jì)算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計(jì)算本層折算荷載組合設(shè)計(jì)值：G239。=G2+Q2/2=；Gq=G2+Q2=；Q239。=Q2/2=；Mx=(mx+υmy)G239。Bc2+(mqx+υmqy)Q239。Bc2=；My=(my+υmx)G239。Bc2+(mqy+υmqx)Q239。Bc2=；Mx39。=mx39。GqBc2=；My39。=my39。G