橋梁支座計算ppt課件(編輯修改稿)
2025-05-31 02:33 本頁面
【文章內容簡介】 塊加勁鋼板上、下橡膠層厚度； σs—— 加勁鋼板軸向拉應力限值，可取鋼材屈服強度的 倍。 加勁鋼板與支座邊緣的最小距離不應小于 5 mm ，上、下保護層厚度厚度不應小于 mm 。 ?（ 7 — 176 ） （ 3 ）板式橡膠支座抗滑穩(wěn)定性不計汽車制動力時elgeGktAGR?? ?計入汽車制動力時bkelgeckFtAGR ??? ?式中 R Gk —— 由結構自重引起的支座反力標準值；R ck —— 由結構自重標準值和 0 . 5 倍汽車荷載標準值（計入沖擊系數）引起的支座反力；Δ l —— 由上部結構溫度變化、混凝土收縮和徐變等作用標準值引起的剪切變形和縱向力標準值 （ 當計入制動力時包括制動力標準值 ）產生的支座剪切變形，以及支座直接設置于不大于 1% 縱坡的梁底面下，在支座頂面由支座承壓力標準值順縱坡方向產生的剪切變形，但不包括汽車制動力引起的剪切變形；F bk —— 由汽車荷載引起的制動力標準值；A g —— 支座平面毛面積。?（ 7 — 1 7 9 ）（ 5 ）盆式橡膠支座 1 、按豎向荷載（汽車應計入沖擊系數）標準值組合計算的支座承壓力 Rck，與《公路橋梁盆式橡膠支座》中 “ 設計承載力 ” 比較選用。 2 、固定支座在各個方向和單向活動支座非滑動方向的水平力標準值，不得大于該標準 “ 設計承載力 ”的 10% 。 3 、支座的轉角由橡膠板的不均勻壓縮來實現(xiàn) 4 、活動支座水平方向的位移是通過聚四氟乙烯板與不銹鋼板組成的平面摩擦副之間的相對滑動來實現(xiàn)。為使支座的水平摩阻力處于較小狀態(tài)，忽略由此引起對主梁的水平力，通常在摩擦副之間添加硅脂潤滑，在四氟乙烯板 的摩擦面設置許多球冠形儲脂坑，坑內均注滿硅脂。 4 、計算的支座轉動角度不得大于 0 . 02ra d 。 盆式橡膠支座 兩跨鋼筋混凝土簡支梁總體布置如圖 7 — 10 ，采用整體現(xiàn)澆施工方法。橋面全寬為 9 .0 m ，其中車行道寬度為 7 . 0 m ，兩側人行步道各 0 .7 5 m ，欄桿、地袱各0 .2 5 m 。每側欄桿、地袱每沿米重量為 3 3 . 2 kN / m 。橋面采用水泥混凝土橋面鋪裝，重度 23 kN / m3，采用連續(xù)橋面結構（中墩處兩主梁之間的主梁及混凝土橋面鋪裝內設置可以抵抗二期恒載及活荷載的抗彎鋼筋）。主梁采用單箱單室鋼筋混凝土箱形截面，截面面積為 A = 3 . 6 1 m2， 截 面慣性矩 I =0 . 3 8 1 5 m4，構件與大氣接觸的周邊長度 u = 1 7 . 9 3 m ，重度 26 kN / m3。兩側外懸臂各 2 . 0 m ，在支點及跨中設置橫梁（重量不計）。支承處采用板式橡膠支座，雙支座支承，支承間距為 3 .4 m 。橋梁下部結構采用現(xiàn)澆 C 3 0 鋼筋混凝土薄壁墩， E c = 3 .0 1 04MP a ，墩高為 6 . 1 m 壁厚為 1 . 0 m ，寬 4 .0 m 。兩側采用 U 形重力式橋臺，中墩采用剛性擴大基礎。橋梁重要性系數 γ 0 =1 . 0 ，設計汽車荷載采用公路 — I 級，人群荷載為 3 .0 kN / m 。 圖 7—10橋梁總體布置圖 帽梁 75 假定汽車荷載沖擊系數為 μ = 0 . 2 8 5 ，求主梁一側單個板式橡膠支座 ① 的最大壓力標準值組合 R ck 與下列何值近似？ （ A ） 1 2 7 5 k N （ B ） 1 3 7 5 kN （ C ） 1 4 7 5 kN （ D ） 1 5 7 5 kN 75 題解 （ C ）正確答案 由于該橋采用整體現(xiàn)澆鋼筋混凝土箱形截面，整體抗彎、抗扭剛度大，橫向支承采用兩點支承。因此，可采用杠桿法求一側單個板式橡膠支座 ① 的最大壓力標準值組合。 （ 1 ）永久作用標準值 主梁： kNqlR A 21211 ?????? 欄桿、地袱： kNqlRA21212?????? 橋面鋪裝： kNqlRA21213??????? 在永久作用下，一側支座總反力為kNRR AiA 7 2 5 4 1 6 ????? ? 由于主梁支承對承布置，因此在永 久作用下，單個支座永久作用壓力為： kNRRAA2139。?? kN
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