發(fā)動機原理1發(fā)動機的性能(編輯修改稿)
2025-05-26 12:15 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 發(fā)動機的性能 ? 實際循環(huán)常用示功圖、示功展開圖來表示； 第一章 發(fā)動機的性能 第一章 發(fā)動機的性能 進氣過程（ r－ a） – 進氣阻力的存在， pa p0； – 氣流被加熱， Ta T0； 壓縮過程（ a－ c） – 最初，工質(zhì)受缸壁加熱， n1’ K。 – 某一時刻，工質(zhì)與缸壁溫度相同， n1’ =K； – 工質(zhì)溫度高于缸壁的，向缸壁傳熱， n1’ K； – 平均壓縮多變指數(shù) n1 ：以此計算得到的多變過程，始點、終點的工質(zhì)狀態(tài)與實際壓縮過程的相符即可； – 主要受工質(zhì)與缸壁的熱交換、工質(zhì)的泄漏量影響； ★實際工作中，常以 實測的壓縮壓力來檢查內(nèi)燃機的技術(shù)狀況，當(dāng) Pc下降時，應(yīng)檢修。 第一章 發(fā)動機的性能 燃燒過程（ c－ z） – 汽油機：定容加熱 。 – 柴油機：先定容再定壓加熱； – 放熱越多，放熱時越靠近上止點，熱效率越高； 第一章 發(fā)動機的性能 膨脹過程（ z－ b） – 初期，由于補燃，工質(zhì)被加熱， n2’ K。 – 某時刻工質(zhì)的加熱量和散熱量相等， n2’ =K； – 工質(zhì)向缸壁散熱， n2’ K； – 平均多變指數(shù) n2 ：主要受補燃的多少、工質(zhì)與缸壁的熱交換及漏氣情況的影響； 排氣過程（ b－ r） – 排氣阻力的存在， pr p0； – 阻力越大， pr越大，殘留在氣缸中的廢氣越多； – 排氣溫度越低，說明做功效果越好； 第一章 發(fā)動機的性能 167。 3 實際循環(huán)的評定－指示指標 以工質(zhì)在氣缸內(nèi)對活塞做功為基礎(chǔ)； 指示功 Wi: Ai 為陰影示功圖的面積 (J),比例尺。 iAbaAW ii ??? 圖 a四沖程非增壓發(fā)動機 的指示功面積 Fi：由相當(dāng)于壓縮、燃燒、膨脹行程中所得到的有用功面積 Fl和相當(dāng)于進氣、排氣行程中消耗的功的面積 F2(即泵損失 )相減而成，即 Fi＝ Fl－ F2。 四沖程增壓發(fā)動機 (圖 b)，進氣壓力高于排氣壓力，在換氣過程中，工質(zhì)是對外做功的，因此，換氣功的面積 F2應(yīng)與面積 Fl疊加起來，即 Fi＝ F1＋ F2 。二沖程發(fā)動機 (圖 c)，只有一塊示功圖面積 Fi。 第一章 發(fā)動機的性能 平均指示壓力 Pmi 發(fā)動機單位氣缸工作容積的指示功（一個實際循環(huán)工質(zhì)對活塞所作的有用功）； pmi=Wi / Vs 指示功率 Pi ：發(fā)動機單位時間所做的指示功；與 n有關(guān)。 指示熱效率 ηi ηit=Wi /Q1 實際循環(huán)指示功與所消耗的燃料熱量之比； 指示燃料消耗率 bi：單位指示功的耗油量，即比油耗（ g/).如：可用它來比較兩臺發(fā)動機的經(jīng)濟性好壞。 bi=(B/Pi) 103 第一章 發(fā)動機的性能 柴油機 ii ?? 汽油機? 通常： 1 0 0 0 ( / . )TiiGg g k w hN??① ② 歸納 評定內(nèi)燃機實際循環(huán)的動力性 指示功率 Pi 平均指示壓力 Pmi 評定內(nèi)燃機實際循環(huán)的經(jīng)濟性 指示燃油消耗率 bi 指示熱效率 ηi 第一章 發(fā)動機的性能 ? 一臺四缸四行程車用柴油機，D S=110 115mm,Pi=80kW,Pm=20kW,n=2022r/min,B=? 求： ,Pe,Pme,be ? ,PL. ? ,Cm 167。 4 發(fā)動機經(jīng)濟性和動力性的評定 — 有效指標 以曲軸對外輸出的功率為基礎(chǔ)，代表發(fā)動機整機性能； 一、發(fā)動機動力性能 有效功率 pe = pi － pm ： 指示功率減去機械損失功率： ★發(fā)動機的指示功 Pi 并不能完全對外輸出，功在發(fā)動機內(nèi)部傳遞過程中的損失叫機械損失功率 Pm，它由以下幾部分組成： （ 1）內(nèi)部運動零件的摩擦損失：占 Pm的 6275％，占 Pi的 820％。 （ 2）驅(qū)動附件的損失：占 Pm的 10－ 20％，占 Pi的 1－ 5％。 （ 3）泵氣損失（進排氣損失） 占 Pm的 10－ 20％，占 Pi的 2－ 4％。 第一章 發(fā)動機的性能 有效扭矩 Ttq： 曲軸輸出的扭矩，（牛頓米） 扭矩和功率的關(guān)系：
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