【文章內(nèi)容簡介】 桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為1，故可將主梁的驗算力學(xué)模型簡化為1+21=2跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:2跨距為：(等跨)根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1622008）：當(dāng)計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值（Q1k）㎡；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)1300/1000)400/((41)1000)+400/((41)1000))=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)1300/1000)400/((41)1000)+400/((41)1000))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖16）次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)1300/1000)400/((41)1000)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖17）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學(xué)求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk= 自重設(shè)計值為：g==則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖18）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（1）抗彎驗算（圖20）主梁彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=205N/mm2滿足要求（2）抗剪驗算（圖21）主梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=QmaxS/(Ib)=1000103/(10410)=≤[τ]=120N/mm2滿足要求（3）撓度驗算（圖22）主梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/(1+1)/400=1mm滿足要求（4）支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應(yīng)分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=非端支座最大支座反力為：R2=端支座扣件抗滑移驗算按上節(jié)計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=≤[N]=8kN滿足要求可調(diào)托座驗算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=≤[N]=150kN滿足要求立柱驗算（1）長細(xì)比驗算驗算立桿長細(xì)比時取k=1,μμ2按JGJ1302011附錄C取用l01=kμ1(h+2a)=1(1+2300/1000)=l02=kμ2h=11=取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(,)=λ=l0/i=1000/(10)=≤[λ]=210滿足要求（2）立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)λ1=l01/i=(1+2300/1000)1000/(10)==梁兩側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]la1lb1=((+(24+)150/1000)+(1+2))=由第五節(jié)知，梁兩側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=由于梁中間立桿和兩側(cè)立桿受力情況不一樣，故應(yīng)取大值進(jìn)行驗算NA=max(N1+R1,R2)=f=NA/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求（3）立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=11000/(10)==此處還應(yīng)考慮架體的自重產(chǎn)生的荷載NC=NA+Hgk=+(+(1300150)/1000)=f=NC/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求 16702000mm梁側(cè)模支撐設(shè)計及計算16701050mm、16701335mm、16701895mm、16702070mm均按16702000mm梁側(cè)模支撐設(shè)計施工。計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁兩側(cè)樓板情況梁一側(cè)有板梁計算跨度樓板厚度h(mm)250梁計算跨度L（m）混凝土梁截面高度H(mm)1670混凝土梁截面寬度B(mm)2000次梁布置方向次梁豎向次梁布置根數(shù)n/次梁懸挑長度b1(mm)150對拉螺栓道數(shù)4對拉螺栓橫向間距(mm)150主梁間距b(mm)/主梁懸挑長度b2(mm)150混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)1混凝土塌落度影響修正系數(shù)外加劑影響修正系數(shù)混凝土澆筑方式溜槽、串筒或?qū)Ч芙Y(jié)構(gòu)表面要求表面外露材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格5080面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)對拉螺栓規(guī)格M14施工簡圖（圖1）剖面圖荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側(cè)壓力F1=＝244=F2=γcH＝241670/1000=標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[F1,F2]＝承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值根據(jù)梁厚的大小確定組合類型：當(dāng)梁厚大于100mm：S＝[+，+]當(dāng)梁厚不大于100mm：S＝[+，+]則：S=max(+(12+(11)4),+(12+(11)4))=正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值Sk＝G4k＝面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按單跨簡支梁計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W＝bh2/6=1000122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h為面板厚度。面板的計算跨度為a=(Hh次梁截面寬度)/n=(167025050)/1000/6=（1）強(qiáng)度驗算（圖2）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖q＝bS＝1=（圖3）面板彎矩圖(kNm)Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/24000=≤[f]＝31N/mm2滿足要求（2）撓度驗算qk＝bSk=1=（圖4）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖5）面板變形圖νmax＝≤[ν]＝500/400=滿足要求次梁驗算次梁承受的荷載為：q＝aS＝500=qk＝aSk＝500=由于次梁為豎向的，可根據(jù)實際情況按有懸挑的連續(xù)梁計算，跨度取支撐間距。（1）抗彎強(qiáng)度驗算（圖6）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖（圖7）梁彎矩圖Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/(1000)=≤[f]＝15N/mm2滿足要求（2）抗剪強(qiáng)度驗算（圖8）次梁剪力圖(kN)Vmax＝τ=VmaxS0/(Ib)= 10340103/(104510)=≤[fv]＝2N/mm2滿足要求（3）撓度驗算（圖9）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖10）次梁變形圖ν＝≤[ν]＝500/400=滿足要求（4）支座反力計算Rmax=Rmaxk=主梁驗算主梁按連續(xù)梁計算，又因為主梁端部有懸挑部分，故可按有懸挑的連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：（圖11）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖（1）抗彎強(qiáng)度驗算（圖12）主梁彎矩圖Mmax＝mσ＝Mmax/W＝106/(1000)=≤[f]＝205N/mm2滿足要求（2）抗剪強(qiáng)度驗算（圖13）主梁剪力圖Vmax＝mτ=VmaxS0/(Ib)= 1000103/(10410)=≤[fv]＝120N/mm2滿足要求（3）撓度驗算（圖14）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖15）主梁變形圖ν＝≤[ν]＝150/400=滿足要求（4）支座反力計算對拉螺栓承受的最大支座反力為：N==對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N：N＝≤Ntb=滿足要求 16702000mm扣件式梁模板支撐設(shè)計及計算16701050mm、16701335mm、16701895mm、16702070mm均按16702000mm扣件式梁模板支撐設(shè)計施工。計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(yuǎn)(mm)1670混凝土梁寬b(mm)2000混凝土梁計算跨度L(m)新澆筑混凝土結(jié)構(gòu)層高FH(m)計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302011模板荷載傳遞方式可調(diào)托座扣件傳力時扣件的數(shù)量/梁兩側(cè)樓板情況梁一側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度150斜撐(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(m)水平桿步距h(m)梁側(cè)樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)梁側(cè)樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)立桿自由端高度a(mm)300梁底增加立柱根數(shù)n6梁底支撐小梁根數(shù)m15次梁懸挑長度a1(mm)250結(jié)構(gòu)表面要求表面外露架體底部布置類型底座材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格5080面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規(guī)格Ф483荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(N/mm2)/架體底部墊板面積A(m2)是否考慮風(fēng)荷載否架體搭設(shè)省份、城市遼寧(省)盤錦(市)地面粗糙度類型/施工簡圖（圖1）剖面圖1（圖2）剖面圖2面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進(jìn)行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4（1）強(qiáng)度驗算：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)1670/1000)1+1=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)1670/1000)1+1=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=（圖3）面板簡圖：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)1670/1000)1=p1===（圖4）面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)1670/1000)1=p2===（圖5）面板簡圖（圖6）面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=mσ=Mmax/W=106/24000=≤[f]=31N/mm2滿足要求（2）撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)1670/1000)1=（圖7）簡圖（圖8）撓度圖ν=≤[ν]=2000/((151)400)=滿足要求次梁驗算A、當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]a+=(+(24+)1670/1000)2000/1000/(151)+2000/1000/(151)=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]a+=(+(24+)1670/1000)2000/1000/(151)+2000/1000/(151)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=計算簡圖：（圖9）簡圖B、當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)1670/1000)2000/1000/(151)=p1===（圖10）簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)1670/1000)2000/1000/(151)=p2===（圖11）簡圖（1）強(qiáng)度驗算（圖12）次梁彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=15N/mm2滿足要求（2）抗剪驗算（圖13）次梁剪力圖(kN)Vmax=τmax=VmaxS/(Ib)=10340103/(104510)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求（3）撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+))=(+(24+)1670/1000)2000/1000/(151)=（圖14）變形計算簡圖（圖15）次梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/400=滿足要求主梁驗算梁兩側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為6，故可將主梁的驗算力學(xué)模型簡化為6+22=6跨梁計算。這樣簡化符